Расчет и проектирование инженерных систем 3-х этажного жилого дома

КП ИНЖ.СЕТИ.ГЧ для сайта.dwg

С О Г Л А С О В А Н О
ОКН регионального значения "Дом Советов" в г. Оренбурге
Капитальный ремонт помещений 4-го этажа
ОГУ 08.03.01.4020.379 ГЧ
Расчет инженерных систем жилого здания
Системы отопления и вентиляции
З-19Стр(б)ПГС(фппдс)
План типового этажа (1:100). План подвала (1:100). Генплан (1:1000)
АКСОНОМЕТРИЧЕСКАЯ СХЕМА ОТОПЛЕНИЯ
АКСОНОМЕТРИЧЕСКАЯ СХЕМА
Система водоснабжения
АКСОНОМЕТРИЧЕСКАЯ СХЕМА ВОДОПРОВОДА
Система канализации
АКСОНОМЕТРИЧЕСКАЯ СХЕМА КАНАЛИЗАЦИИ
Масштаб: горизонтальный 1:500 вертикальный 1:100
Проектная отметка земли
Натурная отметка земли
Профильный план заложения
Труба канализационная OD 160 SN4 PVC-U ГОСТ Р 54475-2011
Профиль дворовой канализации
профиль дворовой канализации
Водомерный узел М 1:20
Системы водоснабжения
Спецификация элементов монолитного перекрытия
Спецификация элементов сборного перекрытия

ГЧ_ИНж.сист на сайт Лист 3.docx

Принципиальная схема ИТП
P1G1P1.1P1.2P1.3P11.1P11 G11
П1ТСЧРПРТТАЩУП3 РКt11
От источникаВ систему
К источникуИз системы
P2G1Gp Pp1P21.1Pp2P21 G11
Условные обозначения
Т1Подающий трубопровод источника теплаКран шаравой
Т2Обратный трубопровод источника теплаДисковый затвор
Т11Подающий трубопровод системы отопленияОбратный клапан
Т21Подающий трубопровод источника теплаФильтр сетчатый Соединительные провода(импульс. линии)Грязевик
Манометр + трехходовой кранРасходомер (датчик расхода)
Термометр + закладная конструкцияАнтивибрационная вставка
Датчик температурыРучной балансировочный клапан
ТА Теплообменник РИДАН НН№08 Клапан с электроприводом
ЩУЩит управления насосамиЦиркуляционный насос
РТЭлектронный регулятор теплаРегулятор перепада давления
ТСЧВычислитель счетчика тепла

КП ПЗ Инж.сист на сайт.docx

Министерство науки и высшего образования Российской Федерации
ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ
ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ОБРАЗОВАНИЯ
«ОРЕНБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ»
Архитектурно – строительный факультет
Кафедра теплогазоснабжения вентиляции и гидромеханики
по дисциплине «Инженерные системы зданий и сооружений»
Расчет инженерных систем здания
канд.пед.наук доцент
ЧАСТЬ 1: РАСЧЁТ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ И ВЕНТИЛЯЦИИ . 7
1 Исходные данные . 7
2 Теплотехническое обоснование ограждающих конструкций . 7
2.1Теплотехнический расчет наружного ограждения . 7
2.2Теплотехнический расчет подвальных перекрытий .. 11
2.3Теплотехнический расчет кровли и чердачного перекрытия . .15
2.4Теплотехнический расчет парадной двери . 16
3Расчет теплового баланса здания .. 17
4Гидравлический расчет системы отопления . .. 34
5Расчёт необходимой поверхности нагревательных приборов .36
6Выбор принципиальной схемы индивидуального теплового пункта и подбор насоса для системы отопления . .44
7Расчет системы вентиляции здания 47
ЧАСТЬ 2: ПРОЕКТИРОВАНИЕ СИСТЕМЫ ХОЛОДНОГО ВОДОПРОВОДА И КАНАЛИЗАЦИИ ЗДАНИЯ . . .50
1Исходные данные . . . 50
2 Характеристика трехэтажного двухсекционного многоквартирного дома .. 50
3Проектирование внутреннего водопровода здания 50
4Выбор системы и схемы внутренней канализации 56
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ 65
ФГБОУ ВО «Оренбургский государственный университет»
Архитектурно-строительный факультет
зав. кафедрой Р.С. Закируллин
ЗАДАНИЕ НА КУРСОВОЙ ПРОЕКТ
«Расчёт инженерных систем зданий и сооружений»
Исходные данные приведены в таблице.
Основные для всех инженерных систем:
Номер варианта генплана
Номер варианта типового этажа
Количество секций здания
Количество этажей в здании
Средняя заселённость квартиры
Высота этажа (от пола до пола) с учётом толщины перекрытия 03 м
Высота подвала (без учёта толщины перекрытия)
Абсолютная отметка поверхности земли у здания
Абсолютная отметка пола 1-го этажа
с техническим этажом
Глубина промерзания грунта
Дополнительные к основным для хозяйственно-питьевого водопровода (холодного и горячего) и канализации:
Точка подключения здания к наружной водопроводной сети
Абсолютная отметка верха трубы городского водопровода
Диаметр трубы наружного водопровода в точке подключения
Точка подключения здания к наружной канализационной сети
Абсолютная отметка лотка колодца в точке подключения здания к городской канализационной сети
Диаметр трубы городской канализации
Приготовление горячей воды
Дополнительные к основным для отопления:
Точка подключения здания к наружной тепловой сети
инженерно-технические сети жилого дома
Ввод наружной тепловой сети
в помещение ИТП через наружную стену (в осях 34)
Место размещения ИТП в подвале здания между осями
Вариант ограждающих конструкций здания
Вид регулирования отпуска теплоты от источника теплоснабжения
качественное по отопительному графику
Температурный график работы тепловой сети от источника теплоснабжения Т1–Т2
Давление теплоносителя в трубопроводах в точке подключения здания к наружной тепловой сети
Схема присоединения системы отопления к наружной тепловой сети в ИТП здания (зависимая с автоматизированным насосным узлом независимая)
Направление севера принять перпендикулярно верхней части генплана (где указаны его вариант и масштаб).
План подвала здания принять соответствующим плану типового этажа без перегородок.
Вид системы отопления (однотрубная двухтрубная) определить при разработке в соответствии с СП60.13330.2016 и требованиями к энергоэффективности.
Теплотехнические показатели строительных материалов и конструкций принимать в соответствии с приложением Т СП50.13330.2012 а при отсутствии материала или конструкции в указанном документе– по данным изготовителя или из открытых источников.
Конструкцию заполнения оконных проёмов здания принимать самостоятельно в зависимости от расчётного значения требуемого термического сопротивления для климатических условий расчётного города.
Коэффициенты теплопередачи ограждающих конструкций принять соответственно их термическим сопротивлениям определённым исходя из предварительного расчёта толщин утепляющих слоёв в этих ограждающих конструкциях. Термическое сопротивление наружной двери здания принять не менее 06 термического сопротивления наружной стены.
К заданию прилагается:
Генплан расчётного здания («жилой дом»).
План типового этажа расчётного здания.
Разрезы ограждающих конструкций здания.
Дата выдачи задания « » 20 г.
Срок защиты « » 20 г.
Задачей курсового проекта является разработка инженерных систем многоквартирного жилого дома.
Главное внимание обращается на выработку навыка работы с действующими стандартами и нормативными документами. В работе производится подбор и расчет различных систем здания. Дается характеристика инженерных систем жилых многоквартирных зданий.
Значительное место в работе уделяется теплотехническому обоснованию конструкций ограждений жилого дома. Приводятся результаты: теплотехнического гидравлического и других расчетов инженерных систем жилого многоквартирного здания. Излагается методика расчета различных инженерных систем зданий и сооружений.
При выполнении курсового проекта были поставлены цели: научиться работать с действующими стандартами нормативными документами справочной литературой провести расчет инженерных систем многоквартирного жилого дома при заданных условиях проектирования.
Водоснабжение канализация отопление и вентиляция являются системами жизнеобеспечения зданий предприятий и населенных мест без коорых не возможно нормальное развитие цивилизованного общества и современного производства. Правильное решение инженерных задач по водоснабжению канализации отоплению и вентиляции в значительной степени определяет уровень благоустройства населенных мест жилых общественных и промышленных зданий а также рациональное использование и воспроизводство природных ресурсов.
Обеспечение комфортных условий в помещениях жилых зданий может быть достигнуто за счет правильно выбранной и теплотехнических обоснованной конструкции наружных ограждений эффективной работы системы отопления и вентиляции. Выбор теплотехническое обоснование ограждающих конструкций а также тепловой баланс помещений здания произведен при выполнении данной курсовой работы по дисциплине «тепловой режим зданий».
Целью курсового проекта является обоснованный выбор выполнение расчетов и обоснование систем отопления вентиляции канализации и водоснабжения на примере жилого здания.
Расчет системы отопления и вентиляции
-район строительства - г. Мелеуз (Республика Башкортостан)
-влажный режим помещений- нормальный;
-зона влажности-3-сухая (Приложение В[2]);
-условия эксплуатации конструкций-А (таблица 2[2]);
-назначение здания - жилое;
-отопление осуществляется от ТЭЦ;
-температурный график работы тепловой сети от источника теплоснабжения Т1-Т2-150-70 0С;
-схема присоединения системы отопления к наружной тепловой сети в ИТП здания- независимая.
2Теплотехническое обоснование ограждающих конструкций жилого здания
Теплотехнический расчет проводится для всех наружных ограждений для холодного периода года с учетом района строительства условий эксплуатации назначения здания и санитарно-гигиенических требований предъявляемых к ограждающим конструкциям и помещению из условия что температура на внутренней поверхности должна быть выше температуры точки росы но не менее чем 2-30С. Теплотехнический расчет внутренних ограждений конструкций (стен перегородок перекрытий) проводится при условии если разность температур воздуха в помещениях более 30С.
2.1 Теплотехнический расчет многослойной огражающей конструкции многоквартироного четырехэтажного жилого дома из мелкоштучных элементов
Требуется определить коэфициент теплопередачи вертикальной ограждающей конструкции – наружной стены которая состоит из нескольких слоев согласно расчетной схемы стены см. рисунок 1.
Где 1 слой (отделка снаружи здания бетон на вулканическом шлаке плотностью ρ=1000 кгм3 толщиной 1=120 мм;
слой (утеплитель) - Пенополистирол плотностью ρ=150 кгм3. Толщину 2 определим в процессе дальнейшего расчета;
слой (несущий)- кладка из сплошного глиняного кирпича плотностью ρ=1800 кгм3 толщиной 3=380 мм;
слой (отделка внутри помещений)- штукатурка цементно-песчаная плотностью ρ=1600 кгм3 толщиной 4=20 мм.
Рисунок – 1 Расчетная схема стены
Определим требуемые сопротивления теплопередаче ограждающих конструкции.
Для определения толщины ограждающей конструкции найдем требуемое сопротивление теплопередаче из санитарно-гигиенических и комфортных условий Ro тр (Вт(м2. оС) определим по формуле:
где n - коэффициент принимаемый в зависимости от положений наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху принимается для наружных стен и покрытий перекрытий чердачных (с кровлей из штучных материалов) равным 1 для перекрытий над неотапливаемыми подвалами без световых проемов в стенах расположенных выше уровня земли - 06;
- расчетная температура внутреннего воздуха 0С принимается в зависимости от назначения помещения и района строительства. Для жилых комнат в районах с температурой наиболее холодной пятидневки (обеспеченностью 092) минус 31 °С и ниже = 210С (таблица 1[3]);
) - температура воздуха наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 092 = -35 0С (таблица 3.1[1]);
-нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей поверхности конструкции (для наружных стен 4 0С; покрытий и чердачных перекрытий 3 0С; перекрытий над неотапливаемыми подвалами 2 0С согласно таблицы 5 [2]);
-коэффициент теплоотдачи внутренних поверхностей ограждающих конструкций =87 Вт(м0С) (таблица 4[2]);
Требуемое сопротивление теплопередаче Ro пр((м2 оС)Вт) определяем
по условиям энергосбережения по таблице 3[2]
Для определения Ro пр необходимо найти градусосутки отопительного периода ГСОП. Градусосутки отопительного периода ГСОП (оС. сут)определим по формуле:
где - средняя температура наружного воздуха отопительного периода
= -64 °C (таблица 3.1 1);
-продолжительность отопительного периода = 210 сут. (таблица 3.1 1);
Подставим значения в формулу :
Методом интерполяции по таблице 3[2] определем Ro пр :
Далее в расчетах будем применять Ro пр как максимальное из определенных значений.
Определение фактической толщины утеплителя.
Так как толщины наружной и внутренней кирпичных кладок и штукатурного слоя известны (см. рисунок 1).
Расчетом определяем требуемую толщину утеплителя по 2 формуле:
-где - коэффициенты теплопроводности материала для слоев 1 4. Принимаемые для слоев:
-1 слой (бетон на вулканическом шлаке плотностью ρ=1000 кгм3) -1 = 024 Вт(м2 оС);
- 2 слой (Пенополистирол плотностью ρ=150 кгм3)- 2 = 004 Вт(м2 оС);
-3 слой (кладка из сплошного глиняного кирпича плотностью
ρ=1800 кгм3)- 3 = 081 Вт(м2 оС);
-4 слой (штукатурка цементно-песчаная плотностью
ρ=1600 кгм3)- 4 = 076 Вт(м2 оС);
толщины 1-го 3-го 4- го слоев;
-коэффициент теплоотдачи наружных поверхностей = 87 Вт(м0С) (таблица 42).
Подставим значения в формулу:
Определение коэффициента теплопередачи.
Общая толщина наружной стены будет равна сумме всех слоев:
Уточняем фактическое сопротивление теплопередаче конструкции стены по формуле:
(365 > 341). Условие выполняется.
Коэффициент теплопередачи ограждения определим по формуле:
2.2 Теплотехнический расчет многослойной ограждающей конструкции покрытия многоквартирного трехэтажного жилого дома.
Требуется определить коэффициент теплопередачи горизонтальной многослойной ограждающей конструкции- плиты покрытия конструкция которой приведена на рисунке 2.
Рисунок 2 – Конструкция плиты покрытия.
где 1 слой - плита перекрытия железобетонная пустотная термическое сопротивление R1= 017 толщиной 1=220 мм ;
слой (пароизоляция) - пароизоляционная пленка полиэтиленовая с коэффициентом теплопроводности 2 = 092 Вт(м2 оС) толщиной 2=02 мм;
слой (утеплитель)- гравий керамзитовый плотностью ρ=300кгм3. Толщину 3 определим в процессе дальнейшего расчета;
слой (стяжка)- цементно-песчаная стяжка плотностью ρ=1800 кгм3 толщиной 4=30 мм;
слой (рулонное покрытие)- рубероид (толь) плотностью ρ=600 кгм3 толщиной 5=8 мм.
Данные для дальнейшего расчета:
n=1; = 3 0С; = 210С; = -64 °C; = -35 0С; =87 Вт(м0С); =230 Вт(м0С); 3 = 012 Вт(м2 оС); 4 = 14 Вт(м2 оС); 5 = 017 Вт(м2 оС);
В помещениях неотапливаемого технического этажа должна соблюдаться требуемые нормы ТВР. Температуру воздуха в помещениях технического этажа принимаем аналогично с требованиями как для неотапливаемых подвалов 5 ºС (согласно п.4.1.34).
Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции покрытия здания Ro тр (Вт(м2. оС) определим по формуле :
Требуемое сопротивление теплопередаче Ro пр((м2 * оС)Вт) определяем
по условиям энергосбережения по таблице 32. Для определения Ro пр необходимо найти градусосутки отопительного периода ГСОП. Градусосутки отопительного периода ГСОП (оС. сут)определим по формуле:
Методом интерполяции по таблице 32 определим Ro пр :
Ro пр = 5077 (м2 оС)Вт
Далее в расчетах будем применять Roпр как максимальное из определенных значений.
Определение фактической толщины засыпки утеплителя.
Так как толщины слоев горизонтальной конструкции ограждения известны (см. рисунок 2) то расчетом определяем требуемую толщину утеплителя по формуле:
Общая толщина покрытия здания будет равна сумме всех слоев:
0+220+02+30+8 = 9082 мм
Уточняем фактическое сопротивление теплопередаче конструкции покрытия здания по формуле:
(504 507). Условие не выполняется.
Увеличим толщину утеплителя на 50 мм. Тогда:
(5397 > 507). Условие выполняется.
0+220+02+30+8 = 9582 мм
Коэффициент теплопередачи ограждения определим по формуле:
2.3 Теплотехнический расчет многослойной ограждающей конструкции перекрытия над подвалом многоквартирного четырехэтажного жилого дома
Требуется определить коэффициент теплопередачи горизонтальной многослойной ограждающей конструкции - плиты покрытия конструкция которой приведена на рисунке 3.
Рисунок 3 – Конструкция плиты перекрытия над подвалом.
где 1 слой (перекрытие над подвалом)- плита перекрытия железобетонная пустотная термическое сопротивление R1= 017 толщиной 1=220 мм ;
слой (пароизоляция)- пароизоляционная пленка полиэтиленовая с коэффициентом теплопроводности 2 = 092 Вт(м2 оС) толщиной 2=02 мм;
слой (утеплитель)- пенополиуретан плотностью ρ=80кгм3. Толщину 3 определим в процессе дальнейшего расчета;
слой (стяжка)- цементно-песчаная стяжка плотностью ρ=1800 кгм3 толщиной 4=60 мм ;
слой (рулонное покрытие)- линолеум поливинилхлоридный на теплоизолирующей подоснове плотностью ρ=1600 кгм3 толщиной 5=3 мм.
Данные необходимые для дальнейшего расчета:
n=06;=2 0С; =210С; = -64 °C; = -35 0С; =87 Вт(м0С); = 60 Вт(м0С); 3 = 0025 Вт(м2 оС); 4 = 14 Вт(м2 оС); 5 = 038 Вт(м2 оС);
Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции перекрытия над подвалом Ro тр (Вт(м2. оС) определим по формуле:
по условиям энергосбережения по таблице 32:
Для определения Ro пр необходимо найти градусо-сутки отопительного периода ГСОП.
Градусосутки отопительного периода ГСОП (оС. сут)определим по
Методом интерполяции по таблице 3[2] определяем Ro пр
Ro пр = 44893 (м2 оС)Вт
Так как толщины слоев горизонтальной конструкции ограждения известны (см. рисунок 3) то расчетом определяем требуемую толщину утеплителя по формуле:
Общая толщина перекрытия будет равна сумме всех слоев:
0+220+02+60+3 = 3832 мм.
Уточняем фактическое сопротивление теплопередаче конструкции перекрытия над подвалом по формуле:
(45 > 448). Условие выполняется.
2.4 Теплотехнический расчет световых проемов
Определение требуемых сопротивлений теплопередаче ограждений конструкции.
Данные необходимые для дальнейшего расчета: = 210С; = -64 °C.
Требуемое термическое общее сопротивление теплопередаче (Вт(м2. оС) для световых проемов определяем в зависимости от величины ГСОП:
Методом интерполяции по таблице 32 определяем :
Затем выбираем конструкцию светового проема по таблице 2[5] с соответствующим приведенным сопротивлением из условия .
В качестве заполнения световой конструкции выбираем окна ПВХ с двухкамерным стеклопакетом и теплоотражающим покрытием (марка стеклопакета 4М-12Ar-4М-12Ar-И4)
Коэффициент теплопередачи остекления (окна) определим по формуле:
2.5 Теплотехнический расчет наружных дверей
n=10; =4 0С; =160С (оптимальная температура внутреннего воздуха с учётом назначения помещения); = -35 0С; =87 Вт(м0С).
Требуемое общее сопротивление теплопередаче для наружных
дверей (кроме балконных) должно быть не менее значения для стен зданий и сооружений определяемого при расчете зимней температуре наружного воздуха равной средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 092.
Принимаем фактическое общее сопротивление теплопередаче наружных дверей тогда фактическое общее сопротивление теплопередаче наружных дверей определяется по формуле:
Исходя из фактического сопротивления сопротивление теплопередаче наружных дверей принимаем двойную дверь без тамбура.
Коэффициент теплопередачи наружных дверей определим по формуле:
Таблица 1-Коэффициенты теплопередачи
Фактическое сопротивление
Перекрытие над подвалом
3 Определение теплопотерь через ограждающие конструкции помещения
Потери тепла определяются для каждого отапливаемого помещения (кроме санитарных узлов) и лестничных клеток последовательно через отдельные ограждения и состоят из основных и добавочных.
Расчет основных теплопотерь через наружные ограждающие конструкции здания.
3.1 Исходные данные:
- высота этажа hэт=3 м;
-коэффициенты теплопередачи наружных ограждений приняты по теплотехническому расчету (таблица 1).
-расчетная температура внутреннего воздуха 0С принимается в зависимости от назначения помещения и района строительства. Для жилых комнат в районах с температурой наиболее холодной пятидневки (обеспеченностью 092) минус 31 °С и ниже =210С (таблица 1[3]) для угловых комнат
=21+2=23°С на лестничных клетках =160С (таблица 1[3]);
- температура воздуха наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 092 =-35 0С (таблица 3.1[1]);
-коэффициент учитывающий положение наружного ограждения по отношению к наружному воздуху n=09 (для полов) для остальных ограждений n=1;
Теплопотери помещений жилого здания рассчитываются по уравнению теплового баланса:
Где -основные потери теплоты через ограждение конструкции здания Вт;
-добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции
-добавочные потери теплоты на инфильтрацию Вт;
-бытовые тепловыделения Вт
Основные теплопотери зависят от разности температур внутреннего и наружного воздуха.
Основные теплопотери Вт вычеслим по формуле:
где А - расчетная площадь ограждений м2 (согласно правилам обмера);
К-коэффициент теплопередачи данной ограждающей конструкции (таблица 1);
n - коэффициент принимаемый в зависимости от положений наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху принимается для наружных стен и покрытий перекрытий чердачных (с кровлей из штучных материалов) равным 1 для перекрытий над неотапливаемыми подвалами без световых проемов в стенах расположенных выше уровня земли - 06;
- расчетная температура внутреннего воздуха помещения 0С;
) - температура воздуха наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 092;
Теплопотери для каждого помещения считаются отдельно.
Теплопотери через внутренние смежные помещения считается при разности температур более 3 оС. Для угловых комнат расчетную температуру повышают на 2 оС.
Дополнительные потери определяемые ориентацией рассчитывается по формуле:
где - добавочные потери теплоты в долях от основных теплопотерь при- нимаемые в соответствии с [7].
При определении дополнительных теплопотерь на ориентацию здания в по- мещениях любого назначения через наружные вертикальные и наклонные (верти- кальная проекция) стены двери и окна обращенные на север восток северо-восток и северо-запад =01 на юго-восток и запад =005 на юго-запад и юг = 0.
Добавочные теплопотери на угловые помещения и помещения имеющие два и более наружных ограждения для жилых зданий производятся путем увеличения температуры внутреннего воздуха помещения на 2 оС.
Добавочные теплопотери через полы расположенные над проветриваемыми холодными подвалами в районах строительства с расчетной температурой наружного воздуха - 40 оС и ниже рассчитываются с коэффициентом =005.
При расчете теплопотерь через наружные двери при высоте зданий Н м от средней планировочной отметки земли до верха карниза коэффициент «» определяется следующим образом:
=02Н — для тройных дверей с двумя тамбурами между ними;
=027Н — для двойных дверей с тамбурами между ними;
=034Н — для двойных дверей без тамбура;
=022Н — для одинарных дверей.
Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха вычисляется по формуле:
L – расход удаляемого воздуха не компенсируемый приточным воздухом м3ч на 1 м2 площади жилых помещений и кухни вычисляется по формуле :
где - площадь пола жилого помещения и кухни м2;
Таблица 2- Плотность воздуха в зависимости от температуры
Бытовые тепловыделения вычисляются по формуле:
Таблица -3 Расчет теплопотерь помещений
Температура внутреннего воздуха tв
Найменование ограждения
Ориентация на сторону света
Расчетная разность температура
Коэффициент теплопередачи ограждения K
Основные теплопотериВт
С учетом ориентации 1
При наличии двух и более стен 2
На открывание дверей 3
Теплопотери с учетом добавок Qд Вт
Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха Qu Вт
Бытовые тепловые выделения Qб Вт
Полные теплопотери ΣQполн Вт
4 Гидравлический расчет системы отопления
Задача гидравлического расчета состоит в обоснованном выборе экономичных диаметров труб с учетом принятых перепадов давлений и расходов теплоносителя. При этом должна быть гарантирована подача его во все части системы отопления для обеспечения расчетных тепловых нагрузок отопительных приборов. Правильный выбор диаметров труб обуславливает экономию металла.
Принимаем вертикальную систему отопления однотрубную с нижней разводкой и тупиковым движением воды.
Последовательность гидравлического расчета:
) Основное циркуляционное кольцо выбираем через самый удаленный стояк 9-9’ .
) Выбранное кольцо разбиваем на участки по ходу движения теплоносителя начиная от индивидуального теплового пункта (ИТП).
) Определяем тепловые нагрузки на участках :
) Определяем расход теплоносителя на участках кгч по формуле:
где Qуч – тепловая нагрузка участка Вт
– поправочные коэффициенты учитывающие дополнительную теплопередачу в помещении 1= 102 2=103
с – удельная массовая теплоемкость воды равная 4187 кДж(кг ºС)
tгtо –соответственно температура подающей и обратной воды tг =150ºtо=70º
) Задаемся диаметрами.
) Зная расход G и диаметр d определяем удельное сопротивление на трение R Пам и скорость движения теплоносителя V мс.
Трубы применяются стальные водогазопроводные по ГОСТ 3262-75*.
) Рассчитываем значение коэффициентов местных сопротивлений на участках главного циркуляционного кольца.
тройник на ответвление Dy 40 = 15
тройник на ответвление Dy 40 = 15;
тройник на ответвление Dy 32 = 15
тройник на проход - 18Dy 20 = 1 · 18=18
тройник на ответвление - 1Dy 25 = 15
отвод 90° - 17шт Dy 20 = 06 · 17 = 102
приборы М90-108 - 8 = 13 · 8 = 104
вентиль Dy20 2 = 10 · 2=20
вентиль Dy15 16 = 16 · 16=256
тройник на ответвление Dy 32 = 15;
отвод 90° - 3Dy 40 = 04 · 3 = 12
отвод 90° - 3Dy 50 = 03 · 3 = 09
Таблица 4 - Гидравлический расчет.
Тепловая нагрузка на участке Qуч Вт
Расход воды на участке Gуч кгч
Удельное сопротивление на трение R Пам
Скорость теплоносителя v мс
Сумма КМС на участке Σ
Потеря давления на трение на участке Rl Пам
Потери давления на местное сопротивления Z Па
Сумма потери давления (Rl+Z)
Главное циркуляционное кольцо
5 Выбор и расчет отопительных приборов
Поверхность нагрева отопительных приборов в однотрубных системах отопления рассчитывается с учетом температуры теплоносителя на входе в каждый прибор tвх количества теплоносителя проходящего через каждый прибор Gпр и величины тепловой нагрузки прибора Qпр.
Расчет нагревательных приборов стояка 9-9’ с односторонним присоединением.
) Суммарное понижение расчетной температуры воды определяем по формуле:
с – 4187 кДж(кг·°С).
На входе в первый прибор:
) Имея расчет тепловой нагрузки стояка рассчитываем расход или количество теплоносителя циркулирующего по стояку по формуле:
) Рассчитываем расход воды проходящий через каждый отопительный прибор с учетом коэффициента затекания α по формуле:
где α– коэффициент затекания в прибор.
Для одностороннего присоединения прибора к стояку α = 1.
- для первого прибора :
- для второго прибора :
) Среднюю температуру воды в каждом отопительном приборе походу движения теплоносителя определяем по формуле:
) Рассчитываем средний температурный напор в каждом отопительном приборе по ходу теплоносителя по формуле:
) Определяем плотность теплового потока для каждого отопительного прибора по ходу движения теплоносителя:
n ρ–показатели для определения теплового потока отопительного прибора.
) Рассчитываем полезную теплоотдачу труб стояка подводок к отопительным приборам проложенных в помещении по формуле:
) Определяем требуемую теплоотдачу отопительного прибора в рассматриваемом помещении с учетом полезной теплоотдачи проложенных в помещении труб:
) Определяем расчетную площадь отопительного прибора по ходу движения теплоносителя по формуле:
Таблица 5 – Ведомость расчета отопительных приборов
tв=23 °С d=20 мм Стояк 9-9' ΣQo = 67441 Вт
) Определяем число секций чугунного радиатора М-90-108 по формуле:
Весь расчет сводим в таблицу 5 (см. стр.45).
6 Подбор теплообменника отопления
) Определяем расчётную тепловую мощность теплообменника:
) Определяем параметры для подбора теплообменника:
– температура греющей воды на входе в теплообменник: 1 = 150 °С;
– температура греющей воды на выходе из теплообменника: 02 = 70 + 5 = 75 °С;
– расход греющей воды:
где с = 419 кДж(кг·°С) – удельная массовая теплоёмкость воды.
б) нагреваемая вода:
– температура нагреваемой воды на входе в теплообменник: 2 = 70 °С;
– температура нагреваемой воды на выходе из теплообменника: 01 = 95 °С;
– расход нагреваемой воды:
) Заносим рассчитанные параметры в программу подбора «Ридан»:
Программа подобрала теплообменник: РИДАН НН№08 пластинчатый разборный с числом пластин 35.
7 Расчет естественной вентиляции
Задача расчета естественной вентиляции - подобрать сечения вытяжных решеток вентиляционных каналов которые обеспечивали бы необходимый воздухообмен при расчетном естественном давлении.
где h – высота воздушного столба принимается при наличии в здании только вытяжки – от середины решетки до устья вытяжной шахты м;
Плотность воздуха в кухне при t=19 ºC:
Плотность воздуха в ванной и санузла при t=25 ºC:
Плотность наружного воздуха при t=5 ºC:
Расчетное естественное давление для кухни:
Для ванной и санузла:
)Задаваясь скоростью движения воздуха v мс вычисляем предварительное живое сечение канала и вытяжной решетки м2:
где L – объем вентиляционного воздуха перемещаемого по каналум3ч;
По нормам воздухообмен (вытяжка) составляет: из ванной комнаты 25 м3ч из санузла – 25 м3ч из совмещенного санузла – 50 м3ч из кухни – 90 м3ч.
v– скорость движения воздуха мс.
Скорость движения воздуха в вертикальных каналах верхнего этажа рекомендуется принимать равной 05-06 мс увеличивая её на 01 мс на каждый ниже расположенный этаж.
Для ванной и санузлы разделённых:
) Определив предварительное живое сечение канала f уточняем его и находим фактическую скорость движения воздуха мс:
Для раздельных ванных и санузлов:
) Далее находим эквивалентный диаметр dэк:
Для раздельных ванных и санузлов:
) Используя номограмму по известным значениям v и dэк определяем удельные потери давления R и динамическое давление pg
R1= R2= R3= 0022 Пам;
) Определяем потери давления на трение с учетом коэффициента шероховатости стенок канала .
Для кирпича = 125 при скорости потока до 04 мс.
) Находим потери давления в местных сопротивлениях z Па по формyле:
Потери давления в канале (Rl + z):
(Rl + z)1 = (0022*781*125+024) = 045 Па
(Rl + z)2 = (0022*461*125+024) = 037 Па
(Rl + z)3 = (0022*179*125+024) = 029 Па
(Rl + z)1 = (0016*781*125+0061) = 022 Па
(Rl + z)2 = (0016*461*125+024) = 033 Па
(Rl + z)3 = (006*17*125+024) = 026 Па
Таблица 5 – Результаты расчета воздуховодов системы естественной вытяжной вентиляции
Туалет ванная комната
Водоснабжение и водоотведение жилого здания
Проектирование системы водоснабжения и канализации очень актуально в наше время так как они строятся в местах где живут и работают люди функционируют производственные предприятия относятся к системам жизнеобеспечения. Снабжение потребителей водой высокого качества и в достаточном количестве имеет большое санитарно-гигиеническое экономическое и социальное значение. Правильное решение инженерных задач по водоснабжению и канализации в значительной степени определяет уровень благоустройства населенных мест жилых общественных и производственных зданий а также рациональное использование и воспроизводство природных ресурсов.
2 Характеристика жилого здания
В курсовом проекте необходимо запроектировать внутренние системы холодного водоснабжения и канализации трехэтажного двухсекционного многоквартирного жилого дома а также произвести подключение холодного водопровода к существующей наружной сети и осуществить отведение стоков от внутренней сети канализации в существующую дворовую сеть.
Жилой дом квартирного типа оборудован водопроводом канализацией с общей нормой расхода воды наибольшего водопотребления qutot равной 300 л(сут·чел.). Общее число квартир – 18 общее число жителей U=72 человек.
Прокладка разводящих магистральных сетей внутреннего водопровода и канализации в жилых зданиях предусматривается открыто в подвале. Прокладка стояков и разводки внутренних сетей выполняется открыто – по стенам душевых и санитарных узлов.
В каждой квартире установлены следующие санитарно – технические приборы:
Ванна стальная эмалированная 1700х750 мм с отдельным смесителем и сифоном пластмассовым (ГОСТ 23695–94).
Мойка стальная эмалированная 500х600 мм с сифоном бутылочным пластмассовым (ГОСТ 23695–94).
Унитаз тарельчатый с низкорасполагаемым смывным бачком и косым выпуском (ГОСТ 30493–96).
Умывальник полукруглый керамический 550х420 мм с сифоном бутылочным пластмассовым (ГОСТ 30493–96).
Общее количество приборов N=72Остальные показатели приведены в исходных данных.
3 Проектирование системы холодного водоснабжения
3.1 Определение расходов воды на участках водопроводной сети
Основными элементами внутреннего водопровода являются: ввод; водомерный узел; водопроводная сеть с арматурой; повысительная установка; емкость запасной воды.
Для жилых зданий принимают нижнюю разводку магистралей. Магистральные трубопроводы ввод и водомерный узел размещают в подвале здания.
Ввод внутреннего водопровода – это трубопровод от сети наружного водопровода до водомерного узла который расположен в подвале внутри здания. Диаметр для устройства вводов 100 мм. Ввод водопровода прокладывается под прямым углом к стене здания и по кратчайшему расстоянию. В месте присоединения ввода к сети наружного водопровода утраивают запорную арматуру (задвижка) для отключения ввода при ремонте.
Глубина заложения труб ввода зависит от глубины заложения сети наружного водопровода которую назначают с учетом глубины промерзания грунта.
Hввод=Hпромерз.+05 м
Ввод укладываем с уклоном 0005 от здания.
Водомерный узел устраиваем для учета количества потребителей воды в системе водоснабжения здания. Запорную арматуру на водомерном узле устанавливаем до и после него для замены или поверки правильности показаний или для отключения при ремонте. Водомерный узел расположен в непромерзаемом нежилом помещении у наружной стены у ввода в здание в легкодоступном для осмотра месте на высоте 1 м. от пола в удобном для эксплуатации месте.
Для учета количества воды применяем водосчетчики. Перед водосчетчикоми необходимо предусмотреть прямой участок в 1 диаметр. Фильтр устанавливаем перед водосчетчиком. Водосчетчики устанавливают в любом положении.
При нижней разводке магистральный трубопровод от водомерного узла прокладывают в подвальном этаже на расстоянии 05 м. от плиты перекрытия пола первого этажа.
Водопроводные стояки изображают точкой если диаметр меньше либо равен 50 мм. или кружком если больше 50 мм. При зеркальном расположении санитарно-технических приборов по отношению к общей стене здания водозапорную арматуру присоединяют каждую к своему стояку. Горизонтальные трубопроводы разводки укладывают с уклоном 005
в сторону ввода для возможности спуска воды из системы. Трубопроводы подводки от стояков к водозапорной арматуре прокладываем по стенам на высоте 02 м. от пола.
Для полива территории запроектируем поливочный кран который относится к внутреннему водопроводу. Его выводим от центра трубопровода к наружной стене цоколя здания на высоте 035 м. от отмостки. Подводку к крану оборудуем запорным вентилем который располагаем в непромерзаемом помещении здания. Диаметр поливочного крана 25 мм.
Трубопроводы проложим открытым способом. Отрытое прокладывание экономичнее позволяет вести постоянное наблюдение за состоянием трубопровода более удобные ремонтные работы. Трубопроводы прямых участком прикрепляют к стенам перегородкам плитам с помощью крючьев хомутов подвесок кронштейнов.
На аксонометрической схеме намечается расчетная линия от места присоединения ввода к сети городского водопровода до самого удаленного и высокорасположенного прибора. Диктующим прибором является душевая сетка установленная на Ст. В1-7 верхнего этажа. Она обозначается цифрой 1. Остальные расчетные точки расставляются в местах ответвления трубопроводов там где изменяется расход.
Нормативные расходы воды для расчета водопроводной сети приняты в зависимости от степени благоустройства здания и сведены в таблицу 6.
3.2 Расчет внутреннего водопровода
В расчете жилой дом высотой 3 этажа. Устраиваем хозяйственно-питьевой водопровод. Определим требуемый напор в сети внутреннего водопровода на вводе.
Нтреб.=10+(n-1)*4 м
где n – количество этажей;
Нтреб=10+(3-1)*4=18 м
Нгарант.=120 м а Нтреб.=18м т.е. Нгарант. Hтреб. следовательно необходимо использовать повысительную установку.
3.3 Трассировка внутренней водопроводной сети
Внутренний водопровод состоит из ввода здания водомерного узла повысительной установки стояков подводок к санитарно-техническим приборам арматуры. Проектирование сети внутреннего водопровода начинаем с трассировки ввода и размещения водомерного узла на плане подвала. Устраиваем ввод который кратчайшему пути от наружного водопровода. Определим глубину заложения трубопровода с учетом глубины промерзания грунта.
Нввод.=Нпромерз.+05=16+05=21 м.
Далее устраиваем водомерный узел в подвале. Около водомера и повысительной установки прокладываем обводную линию – байпас для обеспечения ремонта или замены приборов.
Магистральные трубопроводы прокладывают от повысительной установки ко всем стоякам по кратчайшему расстоянию вдоль стен под потолком подвального помещения на расстоянии 05 м. от него. В месте присоединения ввода к наружной сети до и после водомера до и после повысительной установки в основании каждого стояка и в начале отводов каждой квартиры устанавливаем запорную арматуру для обеспечения отключения отдельных участков водопровода в случае замены или ремонта.
В расчете применяем схему трассировки сети с одним вводом и нижней разводкой магистрали.
3.4 Построение аксонометрической схемы водопроводной сети
Для подготовки сети к гидравлическому расчету а также для обеспечения наглядности принятую схему водопровода чертят в аксонометрической проекции. План этажа и схему подвала ориентируем одинаково. На схеме покажем все санитарно-технические приборы и необходимую арматуру соблюдая условные обозначения. Так как все санитарно-технические устройства и арматура являются однотипными для каждого этажа то подводки к приборам покажем только на последнем этаже а на остальных этажах на схеме обозначим только места и направления ответвлений от стояков. На схеме показываем расчетные участки и проставляем их длины а после гидравлического расчета указываем диаметры трубопроводов. На схеме проставляем отметки земли этажей пола подвала и наиболее удаленного от ввода диктующего водоразборного крана. Номера расчетных узлов на схеме начинаются от наиболее удаленной и высоко расположенной от ввода в здание точки водоразбора и проставляем цифры в каждом узле где происходит изменение расхода.
3.5 Гидравлический расчет водопроводной сети
Данный расчет необходим для определения экономичных диаметров трубопроводов для пропуска расчетных расходов воды ко всем потребителям в необходимом количестве и с наименьшими потерями напора.
На аксонометрической схеме сети выбираем расчетное направление от диктующего самого удаленного и высоко расположенного водоразборного устройства до ввода присоединения к наружной сети и назначаем расчетные участки нумеруя их по узловым точкам. Длины расчетных участков определяем ориентируясь на размер высоты этажа и высоты присоединения подводок к стояку над полом. Определяем расчетные расходы на всех расчетных участках.
Таблица 6 - Нормативные расходы воды
Кол-во потребителей U
Норма расхода воды л
наибольшего водопотребления
В час наибольшего водопотребления
Жилые дома квартирного типа с водопроводом канализайией централизованным горячим водоснабжением с ваннами длиной от 1500 до 1700 мм
оборудованными душем
Расчетные расходы на участках водопроводной сети qc лс определяются формуле:
U – общее число потребителей чел.;
N – общее количество приборов шт.
После определения расчетных расходов по участкам выполняют гидравлический расчет сети – определение диаметров труб и потерь напора по пути движения воды от ввода до диктующей точки.
Потери напора на участках трубопровода определяются по формуле
Kl – коэффициент учитывающий потери напора в местных сопротивлениях. В сетях хозяйственно питьевого водопровода жилых и общественных зданий (Kl = 03).
Все расчеты сводим в таблицу 7.
Вероятность действия прибора Рс
Расчётный расход qc лс
Диаметр труб (dy) мм
Удельные потери напора i
Длина расчётного участка l м
Потери напора по длине i*l м
Потери напора на участках Htotl
3.6 Подбор счётчиков воды
Для учёта количества воды на вводе предусмотрена установка счётчика воды. Счётчик воды подбирают исходя из среднечасового расхода воды который не должен превышать эксплуатационный расход. Средний часовой расход воды за сутки максимального водопотребления определяется по формуле:
При подбирается счетчик с диаметром условного прохода dy = 15 мм и эксплуатационным расходом qэкс = 20 м3ч. Счетчик с принятым диаметром условного прохода надлежит проверить согласно на пропуск максимального (расчетного) расхода qc лс при котором потери напора в крыльчатых счетчиках не должны превышать 5 м.
Потери напора hw м определяются по формуле:
Следовательно подбираем счетчик счетчик воды dy=32 мм с сопротивлением равным S =13 м(лс)2. Тогда
Следовательно на вводе в водомерном узле устанавливается крыльчатый счётчик холодной воды ВСХ-32 с диаметром условного прохода dy=32 мм и эксплуатационным расходом воды qэкс = 4 м3ч.
3.7. Насосные установки
Требуемый напор в месте присоединения ввода к наружному водопроводу определяется по формуле:
Гарантированный напор в сети городского водопровода в месте подключения ввода 12 м вод. ст. Из этого следует вывод о необходимости применения повысительной установки.
В качестве повысительной установки примем консольный центробежный насос. Насосы присоединяют после водомерного узла. Размещают насосные установки в сухом и теплом изолированном помещении. Не допускается размещение хозяйственных насосных установок под жилыми помещениями.
Подобранный насос представлен в приложении Б.
Таблица – 8 Спецификация водопровода.
Водопроводный стояк Ст. В1-
Труба полипропиленовая РР-R
Кран шаровый PP-R 20
Кран шаровый PP-R 25
Муфта комбинированная PP-R 2012" НР
Муфта комбинированная PP-R 2512" ВР
Угол комбинированный PP-R 2012" ВР с креплением
Тройник переходной PPFR 202520
Тройник переходной PP-
Смеситель для ванны с душе- вой сеткой на гибком шланге
Смеситель для мойки и умыва-
Счетчик холодной воды
Гибкая подводка ГFГ 12
4 Выбор системы и схемы внутренней канализации
В здании принимается хозяйственно-бытовая канализация (K1) для отвода загрязненных вод от моек умывальников ванн унитазов установленных в квартирах (N =72 приборов).
Система канализации состоит из санитарно-технических приборов гидравлических затворов (сифонов) внутренней сети и дворовой сети канализации.
Мойки и умывальники оборудованы пластмассовыми бутылочными сифонами ванна – пластмассовым сифоном с выпуском и переливом.
Внутренняя канализационная сеть запроектирована из канализационных труб PVC-U (НПВХ) и фасонных частей по ТУ 224800175245920–2005. Конструктивно принят диаметр стояка 110 мм. Стояки монтируют в санитарных кабинах рядом с унитазом. Основание стояков расположено ниже пола подвала на 02 м. Диаметр выпуска к которому присоединены стояки принят 110 мм.
На выпусках в местах поворотов трубопровода и на длинных участках где возможны засорения запроектированы прочистки.
Вытяжная часть стояка выведена выше кровли на 05 м. Диаметр вытяжной части равен диаметру стояка 110 мм.
4.1 Расчёт внутренней канализации
В проекте расчёта принят стояк Ст. К1-1 к которому отведены стоки от следующих санитарно-технических приборов: унитаза ванны умывальника и мойки. К Ст. К1-1 присоединено 12 приборов. Расчётный расход лс у основания стояка вычисляется по формуле:
где qs – расход стояков лс от прибора с наибольшим водоотведением – унитаза qos = 16лс
Для определения величины α вычисляется вероятность действия приборов
Где - общая норма расхода воды потребителем в час наибольшего водопотребления лч (табл 6)
- общий расход воды санитарно-техническим прибором лc (табл 6)
Если N * Ptot= 12 * 0014 = 0173 то α = 0423
qtot = 5 * 0423 * 03 = 06345 лс
qs = 06345+ 16 = 22345 лс
Допустимый расход через стояк из пластмассовых труб 110 мм составляет 358 лс при угле присоединения отводной линии 875 °. Следовательно стояк 110 мм пропускает расход qc = 223 лс свободно и подобран верно. На других стояках 110 мм расположено такое же или меньшее количество приборов соответственно они также пропускают расчетный расход.
При отсутствии возможности выведения канализации на кровлю для со- общения с атмосферой допустимо устройство невентилируемых стояков с обязательной проверкой пропускной способности. Допустимый расход через стояк из пластмассовых труб 110 мм составляет 358 лс при угле присоединения отводной линии 875°. Следовательно стояк прошёл проверку.
В проекте рассматривается выпуск K1-1 как наиболее удаленный от колодца городской сети канализации. К выпуску К1-1 подключено три стояка (K1-1; K1-2; K1-3) с общим числом санитарных приборов N = 36
Если N * Ptot= 36 * 0014 = 0504 то α = 0679
qtot = 5 * 0679 * 03 = 1019 лс
qs = 1019+ 16 = 2619 лс
Аналогично определяется расход на выпуске K1-2. Диаметр канализационного выпуска принимается не меньше наибольшего диаметра стояка присоединяемого к данному выпуску т.е. 110 мм.
Гидравлический расчет выпусков следует производить назначая скорость движения v мс (не менее 07 мс) и наполнение НD (не менее 03) таким образом чтобы было выполнено условие незасоряемости трубопроводов:
где К – коэффициент принимаемый для трубопроводов из пластмассовых и стеклянных труб – 05 для трубопроводов из других материалов – 06.
В случае если условие незасоряемости не выполняется из-за недостаточной величины расхода то такие участки трубопроводов считаются безрасчетными и при диаметре 110 мм они прокладываются с уклоном i = 0020.
Для удобства расчетов и монтажа выпусков канализации проверяем их сначала при уклоне трубопровода i = 0020.
По расчетному расходу qs лс и назначенному диаметру определяем v мс; наполнение НD.
При qs = 262 лс d = 110 мм; HD = 032.
v * √HD = 113 * √032 = 064 > 05
Условие незасоряемости трубопроводов выполнено соответственно расчётный уклон i = 0020 принят верно.
4.2 Спецификация внутренней канализации
Для монтажа внутренней системы канализации жилого дома требуется знать потребное количество материалов и оборудования. С этой целью для рас- четного стояка Ст. К1-1 составляется спецификация необходимых материалов – труб фасонных частей арматуры и санитарно-технических приборов – с указанием их количества веса и ГОСТов. Определение необходимого количества материалов и оборудования для составления спецификации канализационного стояка Ст. К1-1 представлено в таблице 8
Таблица 8 - Спецификация К1
Канализационный стояк Ст.
Труба канализационная PVC-
Зонт вентиляционный 110
Умывальник полукруглый
керамический 550 × 420 мм
Унитаз тарельчатый с низко-
располагаемым смывным бач-
ком и косым выпуском
Ванна стальная эмалированная
Мойка стальная эмалирован-
Сифон бутылочный пластма-
Сифон с выпуском и перели-
5 Дворовая канализация
5.1 Проектирование сети дворовой канализации
Выпуски K1-1 и К1-2 из подвала здания (через отверстия в фундаменте 300×300 мм) подсоединяются к сети дворовой канализации. Отверстия в фунда- менте после прокладки выпусков заделываются жирной мятой глиной co щебнем.
Трубопроводы сети дворовой канализации прокладываются параллельно зданию на расстоянии 5 м от фундамента (минимально допустимое расстояние – 3 м).
Отвод сточных вод осуществляется самотеком по кратчайшему направлению к контрольному колодцу а затем в уличный канализационный коллектор.
Основными элементами сети являются трубопроводы и колодцы. Дворовая сеть канализации принята из раструбных канализационных труб диаметром 160 кольцевой жесткостью SN4 из РVCFU (НПВХ) для наружной канализации (ГОСТ Р 54475–2011).
Колодцы 1 2 устанавливаются в местах присоединения двух выпусков из здания. Для контроля качества сточных вод сбрасываемых в городскую канализационную сеть и устройства перепада в конце дворовой сети на расстоянии 20 м от дороги вглубь устанавливается контрольный колодец 3. В месте подключения дворовой сети канализации к уличной устраивается колодец 4. Отметки земли лотка и диаметр уличной сети канализации приведены в исходных данных.
3.2 Расчёт сети дворовой канализации
На сети дворовой канализации намечается расчетное направление движения сточных вод от диктующего колодца 1 до колодца 4 в котором произведено подключение к городской сети канализации.
На участке 2-3 N = 72 шт.
Если N Ptot = 72 00072 = 052 то α = 0692.
qtot = 5 *0692*03 = 1038 лс
qs = 1038+ 16 = 2638 лс
Расчетный расход поступающий в городскую сеть равен 264 лс.
Результаты расчета сведены в таблице.
Гидравлический расчет дворовой сети канализации состоит в определении диаметров трубопроводов мм на расчетных участках уклонов i скоростей движения сточных вод v мс и наполнения в трубах HD по расчетным расходам.
На каждом участке определяются условия незасоряемости
Из-за недостаточной величины расхода при прохождении сточных вод по трубам 160 мм эти условия не выполняются. Следовательно участки дворовой сети канализации будут безрасчетными.
Минимальный допустимый уклон для самотечных канализационных труб
0 мм составляет 0008. Для удобства расчетов принимаем уклон отводящего трубопровода 0010 (в промилях – 10 ).
Таблица 9 - Определение расчётных расходов на участках дворовой сети канализации
Число приборов на участке
Число потребите- лей U чел.
Вероятность дей- ствия прибора Ptot
Прибор с наибольшим расходом
3.3 Определение начальногозаглублениясети дворовой канализации
Начальное заложение сети дворовой канализации зависит от следующих условий: глубины промерзания грунта длины и глубины выпусков сохранности трубопровода от механического воздействия наземного транспорта.
Минимальная глубина заложения сети дворовой канализации Hmin м определяется по формуле:
где hпром – глубина промерзания грунта равная 169 м.
Hmin = 169 03 = 139м.
К диктующему колодцу 1 присоединён выпуск К1-2 со стояками К1-1 К1-2 К1-3.
Участок от Ст. К1-1 до колодца 1 является расчётным. Отметка ZСт.К1-1 основания стояка Ст. К1-1 наиболее удалённого от колодца 1 равна:
ZСт.К1-1 = Zвнл = Zп.п.-02= 144216 - 02=144016м.
Отметка лотка трубы м в конце участка определяется по формуле:
где Zвнл – отметка лотка в начале расчётного участка м;
hl – падение трубопровода м на участке по формуле
l – длина расчётного участка от основания Ст. К1-1 до колодца 1 м.
Zвкл = 144016 – 033 = 143686 м
Отметка лотка трубы м в начале участка 1-2 дворовой канализации находится по формуле:
где Δh – разница в диаметрах труб в сети дворовой канализации 160 мм и выпуска К1-1 110 мм м.
Zвн1-2=143686-005=143636 м.
Глубина заложения трубопровода м в начале расчётного участка определяется по формуле:
в конце расчётного участка по формуле:
Начальная глубина диктующего колодца:
Hl = 145000-143686 =131 м.
По такой же методике проводится геодезический расчёт участков дворовой канализации.
Таблица 10 - Геодезический расчёт участков дворовой канализации.
Расчетный расход q c лс
Геодезические отметки
Глубина заложения трубопровода H м
В данном курсовом проекте были запроектированы системы отопления и вентиляции а также холодного водоснабжения и канализации жилого дома. Произведены теплотехнические расчеты ограждающих конструкций гидравлические расчеты этих систем произведен расчёт необходимой поверхности нагревательных приборов подобран насос выбраны схемы внутреннего водопровода и канализации подобраны повысительные установки произведен гидравлический расчет сети холодного водоснабжения а так же расчёт канализации произвёден расчёт сети дворовой канализации .
Список использованных источников
СНиП II-3-79. Строительная теплотехника Госстрой России. – М.: ГУП ЦПП 2003
СНиП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизика. – М.: Строй- издат. 1983.
СНиП 2.04.05-91. Отопление вентиляция и кондиционирование
Госстрой России. – М.: ГУП ЦПП 2003
Ерёмкин А.И. Королёва Т.И. Тепловой режим зданий. – М.: Издатель- ство Ассоциации строительных вузов 2001
Богословский В.Н. Сканави А.Н. Отопление – М.: Стройиздат 1991. –735 с.
Тихомиров К.В. Теплотехника теплогазоснабжение и вентиляция: Учебник для вузов. – 3-е изд. перераб. И доп. – М.: Стройиздат 1981. – 272 с. ил.
СП 50.13330.2012. Тепловая защита зданий: - Введён в действие с 1 ян- варя 2012 г. – М.: Минрегион России 2012.
СП 131.13330.2012. Строительная климатология: - Введён в действие с1 января 2013 г. – М.: Минрегион России 2013.
СП 23-101-2004. Проектирование тепловой защиты зданий: - Введён в действие с 01 июня 2004 г. – М.: Госстрой России 2004.
ГОСТ 21.602 – 2016. Правила выполнения рабочей документации отоп- ления вентиляции и кондиционирования – М:МНТКС 2003.
СНиП 2.04.01-85 Внутренний водопровод и канализация зданий. М.: Госкомстрой 1986 г.
Шевелев Ф. А. Таблицы для гидравлического расчета стальных чугун- ных асбестоцементных пластмассовых и стеклянных труб. М.: Стройиздат 1973г.
Лукиных А.А. Лукиных Н.А. Таблицы для гидравлического расчета канализационных сетей и дюкеров по формуле акад. Н.Н. Павловского. М.: Стройиздат 1987г.
Калицун В.И. Кедров В.С. Ласков Ю.М. Сафонов П.В. Гидравлика водоснабжение и канализация. М.: Стройиздат 1980г.
ГОСТ 30494-2011. Здания жилые и общественные. Параметры микро- климата в помещениях.
ГОСТ 21.601-2011. Система проектной документации для строитель- ства. Правила выполнения рабочей документации внутренних систем водоснаб- жения и канализации
ГОСТ 21.501-2011. Система проектной документации для строитель- ства. Правила выполнения рабочей документации архитектурных и конструктивных решений.