Проектирование железобетонных и каменных конструкций 5-ти этажного общественного здания в г. Владивосток

ПЗ.docx

Задание на курсовое проектирование3
Расчет каркаса здания6
Определение нагрузок23
Постоянные нагрузки24
Временные нагрузки26
Результаты статического расчета43
Выводы по статическому расчету50
Результаты конструктивных расчетов51
Армирование железобетонных элементов каркаса51
Армирование колонн.56
Выводы по результатам расчета железобетонных конструкций84
Выводы по результатам расчета стальных конструкций90
Выводы по конструктивному расчету90
Выводы по расчету каркаса90
Приложение 1 Протокол выполнения расчета.92
Приложение 2 Автоматизированное конструирование колонн и балок.94
Задание на курсовое проектирование
В соответствии с заданием на проектирование необходимо выполнить расчет несущих конструкций многоэтажного общественного здания.
Настоящий расчет выполнен для конструкций пятиэтажного общественного здания расположенного в г.Владивосток.
Согласно [3] приложение Ж [3] место строительства относится к четвертому ветровому и второму снеговому районам. Значение расчетной снеговой нагрузки 1.40 кПа значение нормативной ветровой нагрузки 0.45 кПа.
Проектируемое здание имеет в плане прямоугольную форму с габаритами в плане (в осях) 25.20 м × 39.60 м. Площадь здания 997.92 м2. Здание имеет пять надземных и один цокольный этаж. Технический этаж и чердак отсутствуют. Высота четырех нижних этажей в соответствии с заданием составляет 4.800 метра высота пятого этажа составляет 6.000 метров (до низа несущих конструкций). Высота цокольного этажа составляет 2.400 м. Число пролетов в продольном направлении - 6 в поперечном-3. Высота здания по верху несущих конструкций составляет – 27.960 м.
Основными несущими конструкциями здания являются элементы монолитного железобетонного каркаса имеющего рамную конструктивную схему. Каркас состоит из колонн балок капителей и плит перекрытий. На верхнем этаже в соответствии с заданием отсутствуют промежуточные колонны.
Покрытие здания выполнено из профилированного стального листа по стальным фермам с использованием системы вертикальных и горизонтальных связей. Монолитные плиты междуэтажных перекрытий обеспечивают образование жестких дисков. Профилированный стальной лист с закреплением его в каждой волне обеспечивает образование жесткого диска покрытия.
Основными исходными данными для выполнения расчета является задание на проектирование см стр.4.
Монолитные колонны прямоугольного сечения 400×400 мм и 400×600 мм. Перекрытия монолитные балочные и безбалочные. Толщина плит в балочных перекрытиях – 10 см. Толщина плит в безбалочных перекрытиях 28 см.
Фундаменты столбчатого типа на естественном основании. Глубина заложения фундамента 1.0 м от уровня пола подвала. Стены подвала
монолитные толщиной 250 мм. Сопряжение колонн с фундаментами принято жестким. Сопряжение колонн и перекрытий принято жестким. Сопряжение
колонн и ферм покрытия принято шарнирным.
Пространственная жесткость здания обеспечивается совместной пространственной работой всех элементов каркаса – фундаментов колонн перекрытий имеющих жесткие узлы сопряжения. Пространственная жесткость покрытия обеспечивается системой вертикальных и горизонтальных связей.
Ограждающие конструкции – многослойные ненесущие стены из ячеистобетонных блоков с поэтажным опиранием. Стены имеют слой утеплителя и отделочный штукатурный слой.
Расчет каркаса здания
Расчетная схема каркаса здания составленная для расчета приведена на рис. 1-2.
Расчетная схема для расчета составлена из стержневых конечных элементов №10 (пространственный стержень) и №44 (четырехугольный конечный элемент оболочки).
В соответствии с заданием на проектирование перекрытие над подвалом проектируется монолитное железобетонное с балочными капителями моделируемыми с помощью конечных элементов оболочки типа. Перекрытие над первым этажом монолитное железобетонное с капителями. Перекрытие над вторым этажом монолитное железобетонное безкапительное. Перекрытие над третьим этажом монолитное ребристое с кессонными балками и плитами опертыми по контуру. Перекрытие над четвертым этажом монолитное ребристое с главными и второстепенными балками плитами балочного типа. Конструкция покрытия – стальная ферма прогоны и профилированный настил.
Толщина балки – капители перекрытия над подвалом принимается равной 400 мм.
Ширина балки капители принимается равной 1.0 м. Толщина плиты перекрытия назначается равной 130 от ее пролета (пролет 6.60-1.00 = 5.60 м ) и принимается равной 0.190 м .
Высота главной балки перекрытия над четвертым этажом принимается в пределах 18 – 115 от пролета. Назначаем высоту главной балки 84 см. Ширина главной балки принимается в пределах 03-05 от высоты главной балки. Назначаем ширину главной балки 35 см. Высота второстепенной балки принимается в пределах 112 – 120 от пролета. Назначаем высоту
второстепенной балки 60 см. Ширина второстепенной балки принимается в пределах 03-05 от высоты второстепенной балки. Назначаем ширину второстепенной балки 25 см. Шаг второстепенных балок принимаем равным 2.8 м. Толщина плиты перекрытия назначается в соответствии с п. 7.7 [5] не более 130 от пролета. При пролете плиты 2.8 м толщину плиты назначаем равной 10 см.
Высота кессонной балки над третьим этажом назначается не более в пределах 112 – 120 от пролета. Назначаем высоту второстепенной балки 40 см. Ширина второстепенной балки принимается в пределах 03-05 от высоты второстепенной балки. Назначаем ширину второстепенной балки 15 см. При пролете плиты 2.80 м толщину ее назначаем равной 0.10 м.
Толщина плиты перекрытия над вторым этажом назначается в соответствии с п. 7.7 [5] не более 130 от пролета. Назначаем толщину 28 см.
Толщина плиты перекрытия над первым этажом назначается равной 130 от ее пролета (пролет 8.40-2.00 = 6.40 м) и принимается равной 0.220 м . Толщина капители принимается равной 0.40 м.
Перекрытие над 5 этажом (на отметке +25.200) –выполнено в виде металлической фермы пролетом 25.2 м.
На рис. 3 приведены схемы распределения жесткостных характеристик конечных элементов расчетной схемы.
На рис. 4 приведены схемы расположения шарниров расчетной схемы.
На рис. 5 приведены схемы расположения опорных связей расчетной схемы.
Для определения коэффициентов постели был выполнен предварительный расчет рамы на жестком основании и получены значения вертикальных нагрузок на колонны подвала. Нагрузка от РСН с суммой нормативных вертикальных нагрузок составила N = 1924 кН.
Расчетное сопротивление грунта в соответствии с заданием составляет R0 = 350 кПа.
При заглублении фундамента на hф = 1.0 м ниже уровня пола подвала требуемая площадь подошвы фундамента составит.
Аф = N (R0 – гр · hф) = 1924 350 = 5.5 м2.
Требуемая ширина подошвы составит
Назначаем фундамент квадратной формы в плане с размером стороны 2.4 м (кратно модулю 0.3 м).
В соответствии с заданием под подошвой фундамента залегает песчаный грунт с модулем деформации Е = 28 МПа.
Расчет коэффициента постели приведен на рис 6-9. На рис. 10 приведены схемы распределения коэффициентов постели.
Рисунок 1. Расчетная схема здания
Рисунок 2. Расчетная схема здания
Рисунок 3. Расчетная схема здания
Рисунок 4. Схема распределения типов стержневых конечных элементов
Рисунок 5. Схема распределения типов плоских конечных элементов
Рисунок 6. Схема распределения жесткостных характеристик элементов перекрытий
Жесткостные характеристики тип 1.
Жесткостные характеристики тип 2.
Рисунок 9. Жесткостные характеристики тип 3. Второстепенная балка 1
Рисунок 10. Жесткостные характеристики тип 4. Второстепенная балка 2
Рисунок 11. Жесткостные характеристики тип 5.
Плита перекрытия над 3 и 4 этажами
Рисунок 12. Жесткостные характеристики тип 6.
Плита перекрытия над 2 этажом
Рисунок 13. Жесткостные характеристики тип 7. Капительные балки над подвалом и капители над 1 этажом
Рисунок 14. Жесткостные характеристики тип 8. Капительная плита 1
Рисунок 15. Жесткостные характеристики тип 9. Капительная плита 2
Рисунок 16. Жесткостные характеристики тип 10.
Рисунок 17. Жесткостные характеристики тип 11. Фундаментная плита 1
Рисунок 18. Жесткостные характеристики тип 12.
Фундаментная плита 2
Рисунок 19. Жесткостные характеристики тип 13. Фундаментная плита 3
Рисунок 20. Жесткостные характеристики тип 14.
Ферма. Колонны основные
Рисунок 21. Жесткостные характеристики тип 15.
Рисунок 22. Жесткостные характеристики тип 16.
Рисунок 23. Жесткостные характеристики тип 17.
Ферма. Опорный раскос
Рисунок 24. Жесткостные характеристики тип 18.
Ферма. Рядовой раскос
Рисунок 25. Жесткостные характеристики тип 19.
Ферма. Рядовая стойка
Рисунок 26. Жесткостные характеристики тип 20.
Ферма. Опорная стойка
Рисунок 27. Жесткостные характеристики тип 21.
Ферма. Прогон рядовой
Рисунок 28. Жесткостные характеристики тип 22.
Ферма. Прогон коньковый
Рисунок 29. Жесткостные характеристики тип 23.
Ферма. Горизонтальная связь
Рисунок 30. Жесткостные характеристики тип 24.
Рисунок 31. Жесткостные характеристики тип 25.
Ферма. Вертикальная связь
Рисунок 32. Схема расположения шарниров
Рисунок 33. Схема расположения опорных связей
Рисунок 34. Исходные данные для расчета коэффициента постели фундамента
Рисунок 35. Грунтовая колонка
Рисунок 36. Расчет коэффициентов постели
Рисунок 37. Коэффициенты постели
Рисунок 38. Схема распределения коэффициентов постели
Определение нагрузок
На здание действуют постоянные и временные нагрузки. Постоянные нагрузки:
от собственного веса несущих конструкций;
веса полов кровли инженерного оборудования подвесных потолков.
обратной засыпки грунта на стены подвала;
полезная нагрузка на перекрытия;
Для здания второй категории [1 статья 4 п. 8] ответственности все нагрузки определяются с коэффициентом надежности по нагрузке n = 100 [1 статья 16 п. 7].
Собственный вес конструкций
Равномерно распределенные нагрузки от собственного веса конструкций учитываются расчетной программой автоматически с суммарным коэффициентом = f · n = 1.1 · 1.00 = 1.100.
Нагрузки от веса наружных стен
Наружные стены (тип "Н1") – ненесущие многослойные с поэтажным опиранием. В состав стен входит слой кладки из обыкновенного кирпича толщиной 25 см внутренний слой штукатурки слой утеплителя из минераловатной плиты "Венти-баттс" толщиной 120 мм наружный слой штукатурки. Результаты расчета приведены в таблице 1.
Наружные стены (тип "Н2") – ненесущие многослойные (сэндвич-панели). В состав стен входит наружный лист толщиной 1мм утеплитель из минераловатной плиты "Венти-баттс" толщиной 150 мм внутренний лист толщиной 1мм. Результаты расчета приведены в таблице 2.
Нагрузки от веса перегородок.
Перегородки межкомнатные (тип П1) из пазогребневых гипсобетонных блоков. толщиной 100 мм. Перегородки межкомнатные (тип П2) из полуторного кирпича на ребро толщиной 88 мм. Перегородки санузлов (тип П3) толщиной 120 мм из керамического кирпича.
Нормативные нагрузки от веса перегородок в настоящем проекте в соответствии с заданием принимаются равными 1.5 кПа. Расчетные нагрузки с коэффициентом надежности по нагрузке γf = 1.2 принимаются равными 1.8 кПа.
Нагрузки от веса полов
Нормативная нагрузка от веса полов дана по заданию. В данном проекте она равна 2.0 кПа. Тогда расчетная нагрузка с учетом коэффициента надежности по нагрузке f = 1.15 равна 2.3 кПа.
Таблица 1 Нагрузки от веса 1м наружных стен
нормативная нагрузка распр.
расчетная нагрузка распр.
нормативная нагрузка погон.
расчетная нагрузка погон.
Наружная стена тип H1
Таблица 2 Нагрузки от веса 1м наружных стен
Таблица 3 Нагрузки от веса кровли
Гидроизоляция ПВХ мембрана
Полезная нагрузка на перекрытие
Нормативное значение нагрузки на перекрытие принимаются в соответствии с заданием на проектирование равными 6.0 кПа. С учетом коэффициента надежности по назначению нормативная нагрузка составит vpn = 6.0 *1.00 = 6.00 кПа.
Расчетное значение нагрузки с коэффициентом надежности по нагрузке f = 12 составляет
vp = 6.0 * 1.20 = 7.200 кПа.
Для получения огибающих эпюр моментов в расчетной схеме устраивается два нагружения с нагрузками приложенными в шахматном порядке.
Полезная нагрузка на пол подвала
Нормативное значение нагрузки принимаются в соответствии с заданием на проектирование равными 2.0 кПа. С учетом коэффициента надежности по назначению нормативная нагрузка составит vpn = 2.0 * 1.00 = 2.00 кПа.
vp = 2.0 * 1.20 = 2.400 кПа.
Нагрузки от бокового давления грунта на стены подвала
Нагрузка от бокового давления грунта на стенки подвала вычисляется для грунта обратной засыпки имеющего природную плотность = 20 кНм3 и угол внутреннего трения = 30.
После уплотнения грунта он будет иметь следующие характеристики:
При этих характеристиках коэффициент
= tg2 (45 - ) = tg2 (45 - 27 2) = 0.380
Максимальное значение этой нагрузки можно вычислить по формуле В5 [10]. В небольшой запас прочности влияние сцепления грунта не учитывается.
Значение бокового давления грунта на глубине h = 2.4 м от поверхности грунта (принимаем уровень земли на 60 см. ниже нулевой отметки).
pгрn = ρ · h · = 19.00 * 2.40 * 0.38 = 17.33 кПа.
На грунт обратной засыпки принимается дополнительная вертикальная нормативная нагрузка равная 1 ткв.м (при отсутствии дополнительных данных). При этом должна быть
запрещена постановка грузовых и пожарных машин на расстояние ближе 3.0 м от стен цокольного этажа. Расчетная нагрузка принимается с коэффициентом надежности по нагрузке равным 1.2 и равна 1.2 ткв.м или 12 кПа.
Величина бокового давления грунта от вертикальной нагрузки на него вычисляется по формуле В5 [10]. Давление передается равномерно-распределенным по всей длине стены.
Величина временного распределенного вертикального давления на грунт принята равной
Нормативное значение бокового давления грунта pгрn = pдоп * = 10*0.380 = 3.800 кПа.
Расчетное значение pгр = pгрn · f = 3.800 * 1.20 = 4.560 кПа.
Суммарное давление передается в виде трапециидальной эпюры.
На поверхности земли суммарное нормативное давление на стены на поверхности грунта составит qгрn0 = 3.800 кПа расчетное давление составит qгрn0 = 4.560 кПа.
Суммарное расчетное давление составит qгр6 =4.56+17.33=21.890 кПа.
Вертикальная нагрузка от веса грунта на обрезы фундамента здания составит
Pгр = 19*2.4+10*1.2 = 57.60 кПа.
Нормативная снеговая нагрузка для города Владивосток расположенного в II снеговом районе в соответствии с табл. 10.1 [3] принимаются равными 1.00 кПа. С учетом коэффициента надежности по назначению расчетная нагрузка составит
s = 1.00 * 1.00 = 1.00 кПа.
Расчетная нагрузка с учетом коэффициента надежности по нагрузке f = 1.4 составит
sn = 1.00 * 1.4 = 1.400 кПа.
Снеговая нагрузка на кровле передается на прогоны.
При пролете прогона l = 3.15 м нагрузка на прогон
расчетная q = 1.4*3.15 = 4.41 кНм
на край q = 4.412 = 2.205 кНм.
Среднее ветровое давление
Нормативное значение ветрового давления для города Владивосток расположенного в
IV ветровом районе в соответствии с табл. 11.1 [3] принимаются равным w0 = 0.45 кПа.
Ветроваянагрузкавоспринимаетсянаружнымистенамиичерезперекрытия передается на основные вертикальные несущие конструкции.
В соответствии со п. 11.1.3 [3] нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки на высоте z над поверхностью земли определяется по формуле.
wm = w0 · k(ze) · c;
гдеk(ze) – коэффициент учитывающий изменение ветрового давления по высоте в соответствии с п. 11.1.5 и 11.1.6 [3]
c – аэродинамический коэффициент принимаемый в соответствии с п. 11.1.7 и приложением Д.1 [3]
для z > h – d ze = h;
для 0 z h - d ze = d;
Здесь z - высота от поверхности земли;
для z > h - d ze = h;
для d z h - d ze = z;
d - размер здания (без учета его стилобатной части) в направлении перпендикулярном расчетному направлению ветра (поперечный размер);
В соответствии с т. Д.1.2 [3] для наветренной части стены коэффициент принимается равным сe = 08 (участок D); для подветренной части стены коэффициент принимается равным сe = -05 (участок E); для стен параллельных направлению ветра для участков A B C коэффициент принимается соответственно равным сeA = -10; сeB = -08; сeC = -05.
Расчетное значение средней составляющей ветровой нагрузки на высоте z над поверхностью земли определяется по формуле.
wm = w0 · k(ze) · c · f;
гдеf = 1.4 – коэффициент надежности по нагрузке.
Ветровая нагрузка воспринимается наружными стенами и передается на колонны.
Величина вертикальной нагрузки в уровне перекрытия здания может быть вычислена по формуле.
Wm = w0 · k(ze) · c · f · bгр;
гдеbгр – грузовая ширина колонн.
Основные геометрические параметры для расчета ветровых нагрузок приняты приведены в таблице 4. Результаты расчета ветровой нагрузки на колонны приведены в таблице 5.
Таблица 4 Параметры ветровой нагрузки
К-т активного давления
К-т пассивного давления
Базовое давление ветра
К-т надежности по нагр.
Поскольку h = 29.0 м d = 39.6 м эквивалентная высота принимается постоянной
Коэффициент k(ze) = 1.25 + (29.0 – 20.0) * (1.5 – 1.25) (40.0 – 20.0) = 1.363
активное wna = 0.45 * 0.8 * 1.363 = 0.491 кПа
пассивное wnp= 0.45 * (-0.5) * 1.363 = -0.307 кПа.
Ветровая нагрузка на перекрытия:
qперекр.акт.= Pакт*Hэт = 0.491*4.8 = 2.36 кНм
qперекр.акт.15 эт.=Pакт*Hэт 2=0.491*4.82=1.18кНм
qперекр.пас.= Pпас*Hэт = 0.307*4.8 = 1.47 кНм
qперекр.пас.15 эт.=Pпас*Hэт 2=0.307*4.82=0.74кНм
qк.акт.= Pакт*Bк = 0.491*6.3 = 3.09 кНм
qк.пас.= Pпас* Bк = 0.307*6.3 = 1.93 кНм
qк.угл.акт.= Pакт*Bк2 = 0.491*6.32 = 1.55 кНм
qк.угл.пас.= Pпас* Bк2 = 0.307*6.32 = 0.97 кНм
qк.акт.= Pакт*Bк = 0.491*6.6 = 3.24 кНм
qк.пас.= Pпас* Bк = 0.307*6.6 = 2.03 кНм
qк.угл.акт.= Pакт*Bк2 = 0.491*6.62 = 1.62 кНм
qк.угл.пас.= Pпас* Bк2 = 0.307*6.62 = 1.01 кНм
На колонны 5 этажа:
Узловая нагрузка на парапет (в направлении оси x):
Pпрп = (qк.акт.+ qк.пас.) * hпрп = (3.24+2.03)*1.2=6.32 кНм
Pпрп.угл. = (qк.угл.акт.+ qк.угл.пас.) * hпрп = (1.62+1.01)*1.2=3.16 кНм
Пульсационная составляющая ветрового давления
Учет пульсационной составляющей ветрового давления производится расчетной программой "LIRA" автоматически путем задания соответствующих динамических нагружений. Программа выполняет расчет форм и частот колебаний расчетной системы выбирает из них наиболее значимые (в соответствии с табл. 8 СНиП "Нагрузки и воздействия") и производит коррекцию статических ветровых нагружений.
Учет колеблющихся масс программа "LIRA" производит путем их перевода из соответствующих нагрузок. Коэффициент перевода постоянных нагрузок принят равным 1. Коэффициент перевода длительных нагрузок принят равным коэффициенту длительности действия нагрузок.
Для учета пульсационной составляющей ветровых нагрузок исходные данные были составлены на вычисление 6 форм колебаний системы.
Исходные данные для расчета динамических пульсационных нагрузок приведены на рис. 37-40.
Рисунок 39. Исходные данные для определения сосредоточенных масс
Рисунок 40. Исходные данные для динамического загружения №15
Рисунок 41. Исходные данные для динамического загружения №16
Рисунок 42. Исходные данные для динамического загружения №17
Рисунок 43. Исходные данные для динамического загружения №18
Для учета постоянных и временных нагрузок было создано 14 статических и 4
динамических загружения:
)Собственный вес – нагрузка от собственного веса конструкций учитывается программой SCAD автоматически;
)Стены – нагрузка от веса наружных стен;
)Перекрытие – нагрузка от веса полов кровли;
)Перегородки – нагрузка от веса перегородок;
)Полезная 1 – полезная временная нагрузка на перекрытия;
)Полезная 2 – полезная временная нагрузка на перекрытия;
)Снег – нагрузка на покрытие от веса снега;
)Снег слева – нагрузка на левую половину покрытия от веса снега;
)Снег справа – нагрузка на правую половину покрытия от веса снега;
)Давление рунта – временная нагрузка от давления грунта обратной засыпки;
-14) Ветер слева ветер справа ветер спереди ветер сзади – статические ветровые нагрузки;
-18) Пульсация слева пульсация справа пульсация спереди пульсация сзади –
пульсационные ветровые нагрузки.
Номера и названия загружений приведены на рис. 41.
Рисунок 44. Загружения расчетной схемы
Схемы приложения статических нагрузок приведены на рис. 45-60.
Рисунок 45. Загружение 1. Постоянная нагрузка от собственного веса стен и плит
Рисунок 46. Загружение 1. Постоянная нагрузка от собственного веса балок и колонн
Рисунок 47. Загружение 2. Постоянная нагрузка от веса стен
Рисунок 48. Загружение 3. Постоянная нагрузка от веса полов
Рисунок 49. Загружение 3. Постоянная нагрузка от веса кровли
Рисунок 50. Загружение 4. Постоянная нагрузка от веса перегородок
Рисунок 51. Загружение 5. Временная полезная нагрузка
Рисунок 52. Загружение 6. Временная полезная нагрузка
Рисунок 53. Загружение 7. Временная снеговая нагрузка
Рисунок 54. Загружение 8. Временная снеговая нагрузка
Рисунок 55. Загружение 9. Временная снеговая нагрузка
Рисунок 56. Загружение 10. Обратная засыпка грунта
Рисунок 57. Загружение 11. Временная нагрузка от ветра слева
Рисунок 58. Загружение 12. Временная нагрузка от ветра справа
Рисунок 59. Загружение 13. Временная нагрузка от ветра спереди
Рисунок 60. Загружение 13. Временная нагрузка от ветра сзади
Расчетные сочетания усилий и расчетные сочетания нагрузок
Исходные данные для определения расчетных сочетаний усилий приведены на рис. 64.
Исходные данные для определения расчетных сочетаний нагрузок приведены на рис.63.
Первые пять комбинаций от расчетных нагрузок вторые пять комбинаций от нормативных нагрузок.
Рисунок 61. Исходные данные для вычисления комбинаций нагрузок (начало)
Рисунок 62. Исходные данные для вычисления расчетных сочетаний усилий (начало)
Результаты статического расчета
В результате расчета с использованием комплекса "ЛИРА-САПР" получены значения вертикальных и горизонтальных перемещений от всех нагрузок и от всех сочетаний нагрузок. В связи с огромным объемом информации в данном отчете эти результаты в полном объеме не приводятся.
Допустимые горизонтальные перемещения здания принимаются по п. Е.2.4 [3].
Допустимые вертикальные перемещения конструкций здания принимаются по п. Е.2.1 [3].
Допустимые вертикальные перемещения фундаментов принимаются по приложению Д [8].
На рис. 63-71 приведены значения горизонтальных и вертикальных перемещений от различных комбинаций нагрузок дающих максимальные значения перемещений.
Максимальное абсолютное горизонтальное перемещение от 11 комбинации нагрузок составляет x = 34.7 мм на отметке 27.96 м.
Относительное перемещение от нормативных нагрузок для каркаса высотой 30.36 м (с учетом подвала) составляет
Коэффициент запаса К = ((0.002 – 0.001241) 0.002) * 100 = 38%.
Максимальное абсолютное горизонтальное перемещение конструкций верхнего этажа от 11 комбинации нагрузок составляет x5 = 34.7 – 21.8= 12.9 мм на высоте 6.00 м.
Относительное перемещение от нормативных нагрузок для конструкций 5 этажа высотой
Коэффициент запаса К = ((0.007 – 0.00215) 0.007) * 100 = 69%.
Вертикальное перемещение (прогиб) фермы в середине пролета от 10 комбинации нагрузок составляет fмакс =73.6 – 48.5 = 25.1 мм. Относительный прогиб фермы пролетом L = 25.20 м составит f L = 25.1 25200 = 0.000996 что меньше допустимого равного [f L] = 1 300=0.003333.
Коэффициент запаса К = (0.003333 – 0.000996) 0.003333 * 100% = 70 %.
Вертикальное перемещение (прогиб) плиты перекрытия в середине пролета от 10 комбинации нагрузок составляет fмакс =65.5 – 47.2 = 18.3 мм. Относительный прогиб плиты пролетом L = 8.40 м составит f L = 18.3 8400 = 0.002179 =1 459 что меньше допустимого равного [f L] = 1 250.
Коэффициент запаса К = (0.004 – 0.002179) 0.004 *100% = 46 %.
Вертикальное перемещение фундаментов от 10 комбинации нагрузок составляет
sмакс = 44.9 мм что меньше допустимого равного [sмакс] = 150 мм.
Коэффициент запаса К = (150 – 44.9) 150* 100% = 70 %.
Максимальная относительная разница осадок соседних фундаментов на базе L = 8.40 м составляет
Δs L = (0.0449-0.0390)8.400=0.0007 что меньше допустимой равной [Δs L]u=0.002.
Коэффициент запаса К = (0.002 – 0.0007) 0.002 *100% = 65%.
Рисунок 63. Значения горизонтальных перемещений в направлении оси «Х» от 10 комбинации нагрузок.
Вертикальные нагрузки (нагрузки нормативные)
Рисунок 64. Значения горизонтальных перемещений в направлении оси «Y» от 10 комбинации нагрузок.
Рисунок 65. Значения горизонтальных перемещений в направлении оси «Z» от 10 комбинации нагрузок.
Рисунок 66. Значения горизонтальных перемещений в направлении оси «X» от 11 комбинации нагрузок.
Вертикальные нагрузки + ветер слева (нагрузки нормативные)
Рисунок 67. Значения горизонтальных перемещений в направлении оси «Y» от 12 комбинации нагрузок.
Постоянные нагрузки + ветер спереди (нагрузки нормативные)
Рисунок 68. Значения вертикальных перемещений в направлении оси «Z» от 10 комбинации нагрузок.
Рисунок 69. Значения вертикальных перемещений в направлении оси «X» от 11 комбинации нагрузок.
Рисунок 70. Значения вертикальных перемещений в направлении оси «Y» от 12 комбинации нагрузок.
Вертикальные нагрузки + ветер спереди (нагрузки нормативные)
Рисунок 71. Значения вертикальных перемещений фундаментных плит в направлении оси «Z» от
комбинации нагрузок.
Вертикальные нагрузки (нагрузки нормативные)
В результате расчета с использованием программы SCAD получены значения внутренних усилий в конечных элементах от всех нагрузок и всех сочетаний нагрузок. Для стержневых конечных элементов получены значения продольных (N) и поперечных (Qy Qz) сил изгибающих (My и Mz) и крутящих (Mk) моментов. Для плоских конечных элементов получены значения нормальных (Nc и Ny) и касательных (Txy) напряжений поперечных (Qx Qy) сил изгибающих (Mx и My) и крутящих (Mxy) моментов.
Для всех конечных элементов получены значения расчетных сочетаний усилий (РСУ)
от совместного действия различных нагрузок.
Эпюры внутренних усилий в конечных элементах и числовые значения результатов расчета РСУ ввиду огромности объема информации в данном отчете не приводятся.
В результате расчета с использованием программы ЛИРА-САПР получены значения давлений под подошвой фундаментов от всех нагрузок и всех сочетаний нагрузок.
Результаты расчета приведены на рис. 72. Максимальное давление под подошвой фундамента от десятой комбинации нагрузок составляет = 343 кПа. Это меньше расчетного сопротивления грунта равного R0 = 350 кПа. Прочность основания обеспечена.
Коэффициент запаса К = (350 – 343) 350 × 100% = 2%.
Рисунок 72. Вертикальные нагрузки на фундаменты колонн и стен от десятой комбинации нагрузок
Выводы по статическому расчету
В результате расчета получены значения вертикальных и горизонтальных перемещений для всех узлов расчетной схемы.
Максимальные горизонтальные перемещения каркаса составляют 34.7 мм и не превышают предельных. Коэффициент запаса К = 38%.
Максимальные горизонтальные перемещения каркаса пятого этажа составляют
9 мм и не превышают предельных. Коэффициент запаса К = 69%.
Максимальный прогиб фермы составляет 25.1 мм максимальный относительный прогиб фермы составляет 11004 и не превышает предельного. Коэффициент запаса
Максимальный прогиб плиты перекрытия 18.3 мм максимальный относительный прогиб плиты перекрытия составляет 1459 и не превышает предельного. Коэффициент запаса К = 46%.
Максимальные вертикальные перемещения фундаментов составляют 44.9 мм и не превышают предельных. Коэффициент запаса К = 70%.
Максимальные относительные вертикальные перемещения соседних фундаментов составляют 0.0007 мм и не превышают предельных. Коэффициент запаса К = 65%.
В результате расчета получены значения внутренних усилий для всех конечных элементов расчетной схемы от отдельных загружений и их комбинаций.
Максимальное давление под подошвой фундамента составляет 343.0 кПа и не превышает предельного. Коэффициент запаса К = 2%.
В результате расчета получены значения усилий в опорных узлах расчетной схемы от отдельных загружений и их комбинаций. Эти значения будут учитываться при расчете фундаментов и основания здания.
В результате расчета получены значения наиболее невыгодных расчетных сочетаний внутренних усилий для всех конечных элементов расчетной схемы. Эти значения будут учитываться при проведении конструктивных расчетов.
Результаты конструктивных расчетов
Армирование железобетонных элементов каркаса
По расчетным сочетаниям усилий выполнен конструктивный расчет армирования всех железобетонных элементов здания. Расчет выполнялся в соответствии с СП 63.13330.2012.
Для плоских элементов оболочек получены значения требуемой площади арматуры продольной и поперечной. Для продольной арматуры получены значения площадей в двух направлениях (Х и Y) распределяемых вдоль двух граней (верхней и нижней). Для поперечной арматуры получены площади для распределения в двух направлениях. Для колонн получены требуемые площади продольной симметричной арматуры распределяемой вдоль граней колонн. Для балок получены требуемые площади продольной несимметричной арматуры распределяемой вдоль граней балок.
Результаты исходных данных для расчета представлены на рис. 73-79.
Результаты расчета представлены на рис. 80-137.
Исходные данные для расчета армирования
Рисунок 73. Исходные данные для расчета армирования железобетонных элементов.
Назначенные типы армирования элементов
Рисунок 74. Исходные данные типов армирования
Рисунок 75. Исходные данные типов армирования.
а – плита безбалочного перекрытия б – плита ребристого балочного перекрытия
в – фундаментная плита г – стена подвала
Рисунок 76. Исходные данные для расчета армирования железобетонных элементов.
Назначенные характеристики бетона
Рисунок 77. Исходные данные типов бетона.
ав – вертикальные элементы б – горизонтальные элементы
Рисунок 78. Исходные данные для расчета армирования железобетонных элементов.
Назначенные типы армирования
Рисунок 79. Исходные данные для расчета армирования железобетонных элементов.
Назначенные характеристики арматуры
Рисунок 80. Армирование колонн. Продольная арматура As1 симметричная
Рисунок 81. Армирование колонн. Продольная арматура As3 симметричная
Рисунок 82. Армирование колонн. Продольная арматура Asw1 симметричная
Рисунок 83. Армирование колонн. Продольная арматура Asw3 симметричная
Армирование плит перекрытий
Армирование плиты перекрытия над подвалом
Рисунок 84. Армирование плиты перекрытия над подвалом. Продольная арматура As1 нижняя по X
Рисунок 85. Армирование плиты перекрытия над подвалом. Продольная арматура As2 верхняя по X
Рисунок 86. Армирование плиты перекрытия над подвалом. Продольная арматура As3 нижняя по Y
Рисунок 87. Армирование плиты перекрытия над подвалом. Продольная арматура As4 верхняя по Y
Рисунок 88. Армирование плиты перекрытия над подвалом. Поперечная арматура Asw1 (по X)
Рисунок 89. Армирование плиты перекрытия над подвалом. Поперечная арматура Asw2 (по Y)
Армирование плиты перекрытия первого этажа
Рисунок 90. Армирование плиты перекрытия первого этажа. Продольная арматура As1 нижняя по X
Рисунок 91. Армирование плиты перекрытия первого этажа. Продольная арматура As2 верхняя по X
Рисунок 92. Армирование плиты перекрытия первого этажа. Продольная арматура As3 нижняя по Y
Рисунок 93. Армирование плиты перекрытия первого этажа. Продольная арматура As4 верхняя по Y
Рисунок 94. Армирование плиты перекрытия первого этажа. Поперечная арматура Asw1(по X)
Рисунок 95. Армирование плиты перекрытия первого этажа. Поперечная арматура Asw2 (по Y)
Армирование плиты перекрытия второго этажа
Рисунок 96. Армирование плиты перекрытия второго этажа. Продольная арматура As1 нижняя по X
Рисунок 97. Армирование плиты перекрытия второго этажа. Продольная арматура As2 верхняя по X
Рисунок 98. Армирование плиты перекрытия второго этажа. Продольная арматура As3 нижняя по Y
Рисунок 99. Армирование плиты перекрытия второго этажа. Продольная арматура As4 верхняя по Y
Рисунок 100. Армирование плиты перекрытия второго этажа. Поперечная арматура Asw1 (по X)
Рисунок 101. Армирование плиты перекрытия второго этажа. Поперечная арматура Asw2 (по Y)
Армирование плиты перекрытия третьего этажа
Рисунок 102. Армирование плиты перекрытия третьего этажа. Продольная арматура As1 нижняя по X
Рисунок 103. Армирование плиты перекрытия третьего этажа. Продольная арматура As2 верхняя по X
Рисунок 104. Армирование плиты перекрытия третьего этажа. Продольная арматура As3 нижняя по Y
Рисунок 105. Армирование плиты перекрытия третьего этажа. Продольная арматура As4 верхняя по Y
Рисунок 106. Армирование плиты перекрытия третьего этажа. Поперечная арматура Asw1 (по X)
Рисунок 107. Армирование плиты перекрытия третьего этажа. Поперечная арматура Asw2 (по Y)
Армирование плиты перекрытия четвертого этажа
Рисунок 108. Армирование плиты перекрытия четвертого этажа. Продольная арматура As1 нижняя по X
Рисунок 109. Армирование плиты перекрытия четвертого этажа. Продольная арматура As2 верхняя по X
Рисунок 110. Армирование плиты перекрытия четвертого этажа. Продольная арматура As3 нижняя по Y
Рисунок 111. Армирование плиты перекрытия четвертого этажа. Продольная арматура As4 верхняя по Y
Рисунок 112. Армирование плиты перекрытия четвертого этажа. Поперечная арматура Asw1 (по X)
Рисунок 113. Армирование плиты перекрытия четвертого этажа. Поперечная арматура Asw2 (по Y)
Армирование фундаментной плиты
Рисунок 114. Армирование фундаментной плиты. Продольная арматура As1 нижняя по X
Рисунок 115. Армирование фундаментной плиты. Продольная арматура As2 верхняя по X
Рисунок 116. Армирование фундаментной плиты. Продольная арматура As3 нижняя по Y
Рисунок 117. Армирование фундаментной плиты. Продольная арматура As4 верхняя по Y
Рисунок 118. Армирование фундаментной плиты. Поперечная арматура Asw1 (по X)
Рисунок 119. Армирование фундаментной плиты. Поперечная арматура Asw2 (по Y)
Армирование стен подвала
Рисунок 120. Армирование стен подвала. Продольная арматура As1 нижняя по X (вертикальная наружная)
Рисунок 121. Армирование стен подвала. Продольная арматура As2 нижняя по X (вертикальная внутреняя)
Рисунок 122. Армирование стен подвала. Продольная арматура As3 нижняя по Y (горизонтальная наружная)
Рисунок 123. Армирование стен подвала. Продольная арматура As4 нижняя по Y (горизонтальная наружная)
Рисунок 124. Армирование стен подвала. Поперечная арматура Asw1(по X)
Рисунок 125. Армирование стен подвала. Поперечная арматура Asw2 (по Y)
Армирование балок перекрытия
Армирование балок перекрытия третьего этажа
Рисунок 126. Армирование балок перекрытия третьего этажа. Продольная нижняя арматура As1
Рисунок 127. Армирование балок перекрытия третьего этажа. Продольная верхняя арматура As2
Рисунок 128. Армирование балок перекрытия третьего этажа. Продольная боковая арматура As3
Рисунок 129. Армирование балок перекрытия третьего этажа. Продольная боковая арматура As4
Рисунок 130. Армирование балок перекрытия третьего этажа. Поперечная арматура Asw1
Рисунок 131. Армирование балок перекрытия третьего этажа. Поперечная арматура Asw2
Армирование балок перекрытия четвертого этажа
Рисунок 132. Армирование балок перекрытия четвертого этажа. Продольная нижняя арматура As1
Рисунок 133. Армирование балок перекрытия четвертого этажа. Продольная верхняя арматура As2
Рисунок 134. Армирование балок перекрытия четвертого этажа. Продольная боковая арматура As3
Рисунок 135. Армирование балок перекрытия четвертого этажа. Продольная боковая арматура As4
Рисунок 136. Армирование балок перекрытия четвертого этажа. Поперечная арматура Asw1
Рисунок 137. Армирование балок перекрытия четвертого этажа. Поперечная арматура Asw2
Выводы по результатам расчета железобетонных конструкций
В результате расчета конструкций по первой и второй группе предельных состояний подобрано требуемое количество продольной и поперечной арматуры во всех конечных элементах. При армировании конструкций расчетной арматурой их прочность и деформативность будет обеспечена. Принятые конструкции соответствуют требованиям расчета по первой и второй группам предельных состояний.
Исходные данные для расчета стальных конструкций
Исходные данные для расчета стальных конструкций приведены на рис. 138 - 145.
Результаты расчета стальных конструкций приведены на рис. 146 – 147
Рисунок 138. Исходные данные для расчета стальных конструкций.
Материалы конструкций
Рисунок 139. Марки стали для стальных конструкций
Рисунок 140. Исходные данные для расчета стальных конструкций.
Дополнительные характеристики
Рисунок 141. Исходные данные для расчета стальных конструкций. Дополнительные характеристики
а) – колонны основные б) – верхний и нижний пояса фермы
Рисунок 142. Исходные данные для расчета стальных конструкций. Дополнительные характеристики
в) – рядовые раскосы и рядовые стойки г) – прогоны д) – колонны фахверковые
Рисунок 143. Типы раскреплений для расчета прогонов по 2 группе ПС
Рисунок 144. Типы ограничений подбора стальных конструкций
Рисунок 145. Ограничения подбора сальных конструкций тип 1
Результаты расчета стальных конструкций
Рисунок 146. Результаты расчета стальных конструкций по первой группе предельных состояний
Рисунок 147. Результаты расчета стальных конструкций по второй группе предельных состояний
Выводы по результатам расчета стальных конструкций
В результате расчета конструкций по первой группе предельных состояний установлено что максимальный коэффициент использования материала составляет 89.5%. Прочность стальных конструкций обеспечена.
В результате расчета конструкций по второй группе предельных состояний установлено что максимальный коэффициент использования материала составляет 99%. Жесткость стальных конструкций обеспечена.
Принятые сечения стальных конструкций соответствуют требованиям расчета по первой и второй группам предельных состояний.
Выводы по конструктивному расчету
Согласно полученным результатам несущая способность и трещиностойкость железобетонных конструкций при выполнении проектного армирования обеспечена.
Прочность и жесткость стальных конструкций при принятых сечениях и марках стали обеспечена.
Здание соответствует требованиям по первой и второй группам предельных состояний.
Выводы по расчету каркаса
При расчете здания установлено
Горизонтальные перемещения здания при расчете в упругой стадии работы железобетона составляют 34.7 мм и не превышают предельных. Коэффициент запаса К = 38%.
Максимальные горизонтальные перемещения каркаса пятого этажа не превышают предельных. Коэффициент запаса К = 69%. Максимальный прогиб фермы не превышает предельного. Коэффициент запаса К = 230%. Максимальный прогиб плиты перекрытия не превышает предельного. Коэффициент запаса К = 70%. Максимальные вертикальные перемещения фундаментов не превышают предельных. Коэффициент запаса К = 70%.
Максимальные относительные вертикальные перемещения соседних фундаментов не превышают предельных. Коэффициент запаса К = 65%. Максимальное давление под подошвой фундамента не превышает предельного. Коэффициент запаса К = 2%. Несущая способность и трещиностойкость железобетонных конструкций при устройстве рассчитанного армирования обеспечена.
Федеральный закон от 30 декабря 2009 года №384-ФЗ "Технический регламент о безопасности зданий и сооружений" М.: РГ Федеральный выпуск №5079 2009.
ГОСТ Р 54257-2010 Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения и требования. М.: Стандартинформ 2011.
СП 63.13330-2011 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. .
Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003 – М.: Минрегион РФ. 2012 г.
СП 52-103-2003 Железобетонные монолитные конструкции зданий. – М.: ФГУП ЦПП
СП 15.13330.2011 Каменные и армокаменные конструкции. Актуализированная редакция СНиП II-22-81* – М.: Минрегион РФ. 2012 г.
СП 22.13330.2012 Сооружения промышленных предприятий. Актуализированная редакция СНиП 2.09.03-85. М.: Минрегион РФ. 2012 г.
СП 70.13330.2011 Несущие и ограждающие конструкции. Актуализированная редакция СНиП 3.03.01-87. – М.: Минрегион РФ. 2012.
СП 43.13330.2011 Сооружения промышленных предприятий. Актуализированная редакция СНиП 2.09.03-85. – М.: Минрегион РФ. 2011.
Приложение 1 Протокол выполнения расчета.
GenuineIntel Intel(R) Core(TM) i3-2377M CPU 1.50GHz 4 threads
Microsoft Windows 7 Professional RUS Service Pack 1 (build 7601) 64-bit
Размер доступной физической памяти = 907992576
:48 Чтение исходных данных из файла C:UsersPublicDocumentsLIRA SAPRLIRA SAPR 2013 NonCommercialDataкп стрельцова.txt
:49 Контроль исходных данных основной схемы
Количество узлов = 43985 (из них количество неудаленных = 43985)
Количество элементов = 46795 (из них количество неудаленных = 46795)
:49 Оптимизация порядка неизвестных
Количество неизвестных = 219061
РАСЧЕТ НА СТАТИЧЕСКИЕ ЗАГРУЖЕНИЯ
:49 Формирование матрицы жесткости
:49 Формирование векторов нагрузок
:49 Разложение матрицы жесткости
:50 Вычисление неизвестных
:50 Контроль решения
РАСЧЕТ НА ДИНАМИЧЕСКИЕ ЗАГРУЖЕНИЯ
:50 Формирование диагональной матрицы масс для динамического загружения №15
:50 Формирование диагональной матрицы масс для динамического загружения №16
:50 Формирование диагональной матрицы масс для динамического загружения №17
:50 Формирование диагональной матрицы масс для динамического загружения №18
Вычисление собственных колебаний для динамических загужений №№15 16 17 18
Суммарные массы: mX=1170.52 mY=1172.51 mZ=1179.69 mUX=0 mUY=0 mUZ=0
:50 Контроль пригодности схемы для вычисления собственных колебаний при таком приложении масс. Контроль осуществляется путем приложения масс как статических нагрузок
:50 Вычисление собственных колебаний
Найдено форм 0 (из них 0 в заданном диапазоне)
Найдено форм 3 (из них 3 в заданном диапазоне)
Найдено форм 4 (из них 4 в заданном диапазоне)
Найдено форм 6 (из них 6 в заданном диапазоне)
Найдено форм 8 (из них 8 в заданном диапазоне)
:52 Формирование векторов динамических нагрузок
:52 Вычисление неизвестных
Формирование результатов
:52 Формирование топологии
:52 Формирование перемещений
:52 Вычисление и формирование усилий в элементах
:53 Вычисление и формирование реакций в элементах
:54 Вычисление и формирование эпюр усилий в стержнях
:54 Вычисление и формирование эпюр прогибов в стержнях
:55 Формирование форм колебаний
Суммарные узловые нагрузки на основную схему:
Загружение 1 PX=6.08888e-016 PY=7.63278e-017 PZ=4198.77 PUX=-2.37424e-014 PUY=-8.65085e-005 PUZ=0
Загружение 2 PX=0 PY=0 PZ=1488.91 PUX=5.13307e-016 PUY=8.54222e-015 PUZ=0
Загружение 3 PX=0 PY=0 PZ=1326.99 PUX=-8.93029e-015 PUY=1.80451e-014 PUZ=0
Загружение 4 PX=0 PY=0 PZ=786.941 PUX=-5.53775e-015 PUY=1.01469e-014 PUZ=0
Загружение 5 PX=0 PY=0 PZ=1967.35 PUX=-1.39926e-014 PUY=2.4896e-014 PUZ=0
Загружение 6 PX=0 PY=0 PZ=1967.35 PUX=-1.38869e-014 PUY=2.53419e-014 PUZ=0
Загружение 7 PX=0 PY=0 PZ=142.463 PUX=0 PUY=0 PUZ=0
Загружение 8 PX=0 PY=0 PZ=71.2316 PUX=0 PUY=0 PUZ=0
Загружение 9 PX=0 PY=0 PZ=71.2316 PUX=0 PUY=0 PUZ=0
Загружение 10 PX=1.44926e-013 PY=1.4222e-013 PZ=558.342 PUX=-7.48793e-015 PUY=-0.000603987 PUZ=-1.94454e-015
Загружение 11 PX=-103.109 PY=0 PZ=0 PUX=0 PUY=0.614552 PUZ=0
Загружение 12 PX=103.109 PY=0 PZ=0 PUX=0 PUY=-0.614552 PUZ=0
Загружение 13 PX=0 PY=-61.5248 PZ=0 PUX=-0.847483 PUY=0 PUZ=0
Загружение 14 PX=0 PY=61.5248 PZ=0 PUX=0.847483 PUY=0 PUZ=0
Загружение 15-1 PX=-0.000139251 PY=-0.103209 PZ=-4.13891e-007 PUX=0 PUY=0 PUZ=0
Загружение 15-2 PX=-78.0428 PY=0.104402 PZ=0.000312905 PUX=0 PUY=0 PUZ=0
Загружение 15-3 PX=1.97628e-008 PY=-1.01367e-007 PZ=-1.90496e-009 PUX=0 PUY=0 PUZ=0
Загружение 15-4 PX=-2.68322e-006 PY=-0.0184705 PZ=1.44025e-005 PUX=0 PUY=0 PUZ=0
Загружение 15-5 PX=-103.109 PY=0 PZ=0 PUX=0 PUY=0.614552 PUZ=2.97769e-018
Загружение 16-1 PX=0.000139251 PY=0.103209 PZ=4.13893e-007 PUX=0 PUY=0 PUZ=0
Загружение 16-2 PX=78.0428 PY=-0.104402 PZ=-0.000312905 PUX=0 PUY=0 PUZ=0
Загружение 16-3 PX=-1.72552e-008 PY=8.85051e-008 PZ=1.66325e-009 PUX=0 PUY=0 PUZ=0
Загружение 16-4 PX=2.66221e-006 PY=0.0183259 PZ=-1.42897e-005 PUX=0 PUY=0 PUZ=0
Загружение 16-5 PX=103.109 PY=0 PZ=0 PUX=0 PUY=-0.614552 PUZ=-3.71829e-018
Загружение 17-1 PX=-0.0616802 PY=-45.7158 PZ=-0.000183331 PUX=0 PUY=0 PUZ=0
Загружение 17-2 PX=0.0612603 PY=-8.19511e-005 PZ=-2.45618e-007 PUX=0 PUY=0 PUZ=0
Загружение 17-3 PX=2.23777e-006 PY=-1.14779e-005 PZ=-2.15701e-007 PUX=0 PUY=0 PUZ=0
Загружение 17-4 PX=0.000409208 PY=2.81687 PZ=-0.00219646 PUX=0 PUY=0 PUZ=0
Загружение 17-5 PX=0 PY=-61.5248 PZ=0 PUX=-0.847483 PUY=0 PUZ=1.93425e-018
Загружение 18-1 PX=0.0616802 PY=45.7158 PZ=0.000183331 PUX=0 PUY=0 PUZ=0
Загружение 18-2 PX=-0.061263 PY=8.19548e-005 PZ=2.45628e-007 PUX=0 PUY=0 PUZ=0
Загружение 18-3 PX=-2.23805e-006 PY=1.14794e-005 PZ=2.15728e-007 PUX=0 PUY=0 PUZ=0
Загружение 18-4 PX=-0.000409207 PY=-2.81686 PZ=0.00219646 PUX=0 PUY=0 PUZ=0
Загружение 18-5 PX=0 PY=61.5248 PZ=0 PUX=0.847483 PUY=0 PUZ=-2.79592e-018
Расчет успешно завершен
Затраченное время = 6 мин
Приложение 2 Автоматизированное конструирование колонн и балок.
Рисунок 148. Конструктивные элементы колонн и балок
Рисунок 149. Конструирование колонны КК1
Рисунок 150. Конструирование колонны КК2
Рисунок 151. Чертеж колонны КК1
Рисунок 152. Чертеж колонны КК2
Рисунок 153. Конструирование балки КБ3
Рисунок 154. Конструирование балки КБ4
Рисунок 155. Чертеж балки КБ3
Рисунок 156. Чертеж балки КБ4

КК2.dwg

Спецификация колонны КмКК2
Арматура класса A400 A240 по ГОСТ 7348-81
Ведомость расхода стали
Автоматизированное проектирование строительных конструкций
Проектирование железобетонных и каменных конструкций с использованием программного пакета Лира

КК1.dwg

Спецификация колонны КмКК1
Арматура класса A400 A240 по ГОСТ 7348-81
Ведомость расхода стали
Автоматизированное проектирование строительных конструкций
Проектирование железобетонных и каменных конструкций с использованием программного пакета Лира

КБ3.dwg

Спецификация балки Бм.1
Арматура класса А400 по ТУ 14-4-659
класса А240 по ТУ 14-4-659
Ведомость расхода стали
Автоматизированное проектирование строительных конструкций
Проектирование железобетонных и каменных конструкций с использованием программного пакета Лира

КБ4.dwg

Спецификация балки Бм.1
Арматура класса A400 по TУ 14-4-659
класса A240 по TУ 14-4-659
Ведомость расхода стали
Автоматизированное проектирование строительных конструкций
Проектирование железобетонных и каменных конструкций с использованием программного пакета Лира