Балочная клетка 54 х 21 м

Balochnaya kletka 4.docx

Министерство высшего образования РФ
Казанский Государственный Архитектурно-Строительный Университет
по металлическим конструкциям
на тему «Балочная клетка»
Компоновка балочной клетки4
Расчет несущего настила5
Расчет балок настила и вспомогательных балок6
Расчет главной балки7
1. Определение нагрузок и расчетных усилий7
2. Подбор сечения составной сварной балки8
3 Изменение сечения главной балки по длине11
4 Проверка прочности прогибов и общей устойчивости балок11
5. Проверка местной устойчивости элементов балки12
6. Расчет поясных сварных швов14
7. Расчет опорных ребер14
8. Расчет узлов сопряжения балок16
9. Расчет монтажного стыка балок17
1. Расчет стержня сплошной колонны18
2. Расчет стержня сквозной колонны с планками20
3. Расчет базы колонны23
4. Расчет оголовков колонн26
Список использованной литературы28
Разработка проекта балочной клетки имеет своей целью закрепить теоретические знания по соответствующему разделу курса и дать необходимые навыки в расчёте и конструировании металлических конструкций. По характеру рассматриваемых и решаемых задач курсовая работа разделена на две основные части: расчётную и графическую. В расчётной части выбирается вариант балочной клетки выполняются расчёты настила балок настила вспомогательных балок производится анализ и выбор наиболее экономичного решения балочной клетки. Затем выполняется расчёт конструктивных элементов принятого варианта балочной клетки деталей и узлов.
В графической части составляются чертежи балочной клетки в стадии КМ и КМД. В этой части разрабатываются: монтажная схема балочной клетки с маркировкой всех элементов чертежи отправочных марок главной и вспомогательной балок колонны а также узлов сопряжения конструкций. Составляется спецификация стали и таблица отправочных марок.
Продольный шаг колонн L=18м;
Поперечный шаг колонн
Нормативная полезная нагрузка pн=1600кгм2;
Высота колонн Н=7.0м;
Компоновка балочной клетки
Система несущих балок образующих конструкцию перекрытия называется балочной клеткой. Балочные клетки подразделяют на три основных типа: упрощенный нормальный и усложненный. В курсовой работе же рассматриваем два варианта для выбора оптимальной компоновочной клетки один из которых нормальный а другой усложненный тип балочной клетки.
В нормальной балочной клетке балки настила опираются на главные балки которые устанавливаются на поддерживающие конструкции (колонны) в направлении большого пролета.
Шаг балок настила зависит от несущей способности настила. Для упрощения узлов сопряжения балки настила не следует размещать в местах опирания главных балок на колонны и в монтажных стыках которые располагаются в середине главных балок. Поэтому рекомендуется устанавливать четное количество балок настила в нормальном типе балочной.
Рис.1 Нормальная балочная клетка
Рис.2 Сопряжение балок в одном уровне
Расчет несущего настила
Стальной настил рассчитывается для двух вариантов балочной клетки. Из расчета на жесткость определяется отношение пролета настила к его толщине по формуле
n0=120 при ln=1000 мм
pн=16000 Нм2 =16*10-4 кНсм2
tn= ln188944=05292 см
где пролет настила;
рн – нормативная длительная нагрузка на настил которая равняется полезной нагрузке по заданию.
По сортаменту на листовую сталь ГОСТ 103-2006 «Полоса стальная горячекатаная» выбираем tн=6 мм.
Рис. 2 Стальной настил
Растягивающее усилие в настиле по которому рассчитываются сварные швы крепящие настил к балкам находят по формуле:
=12 * (31424) * (1120)2 * 226*104 * 06=2785 кНсм
где коэффициент надежности по полезной нагрузке по [3];
предельный прогиб [4].
Расчетную толщину углового шва прикрепляющего настил к балкам находим по формулам:
где коэффициенты учитывающие глубину проплавления шва [2] (при ручной сварке);
65 кНсм2 – расчетные сопротивления угловых сварных швов определяемые по СП СНиП [4] таблицы 4 и Г.2
Run =37 кНсм2 - определяемый по СП таблицы В.5
Rwz = 045Run = 04537=16.65 кНсм2
– коэффициенты условий работы [4] п. 4.3.2.().
Принимаем катет сварного шва крепления стального настила к балке настила с учетом конструктивных требований СП 16.13330.2011 (табл. 38)
Расчет балок настила и вспомогательных балок
Расчет балок начинают с определения нагрузок. Погонная нормативная нагрузка на балку настила определяется по формуле:
Расчетная погонная нагрузка на балку настила определяется по формуле:
где коэффициенты надежности по нагрузкам;
нормативная полезная нагрузка;
кНм3 - плотность стали
006 м 78.5= 0.471 кНм2 - нормативная нагрузка от настила
(1.2 16 + 1.05 0.471) = 19.69 кНм
(16 + 0.471)1= 16.471 кНм
Рассчитываем балку настила с пролетом 7 м:
По расчетной нагрузке определяем изгибающий момент:
Находим требуемый момент сопротивления для балок из сталей с пределом текучести до 440 Нмм2 по формуле:
где 24 кНсм2 расчетное сопротивление стали по пределу текучести [4] таблица В.5;
коэффициент условий работы [4] таблица 1.
По сортаменту прокатных профилей ГОСТ 8239-89 «Двутавры стальные горячекатаные» находится номер с моментом сопротивления равным или больше требуемого.
Двутавр №30 472см3 7080см4.
Прочность подобранного сечения балок из стали с пределом текучести до 440 Нмм2 проверяется по формуле:
где момент сопротивления сечения нетто;
коэффициенты учитывающие развитие пластических деформаций по сечению определяется по СП СНиП [4] п. 8.2.3 таблица Е.1;
Делается проверка жесткости балок по формуле:
Расчет главной балки
1. Определение нагрузок и расчетных усилий
Нормативная погонная нагрузка на балку:
02 (1600 кгм2 115 кгм2) 7м 12245.1 кгм
где нормативная постоянная нагрузка от массы перекрытия по выбранному варианту (расход материала) и массы главной балки которая ориентировочно принимается в размере 1-2% нагрузки на нее
Расчетная погонная нагрузка на балку:
02 (1.2 1600 кгм2 1.05 115 кгм2) 7м 14570.955кгм
Расчетный изгибающий момент в середине балки определяется по формуле:
Расчетная поперечная сила на опоре:
2. Подбор сечения составной сварной балки
Рис.3. Главная балка
Главную балку следует принимать с изменением сечения по длине. Расчет ее выполняется без учета развития пластических деформаций (1-й класс; предполагается что стенка балки может быть не укреплена ребрами жесткости в местах приложения сосредоточенной нагрузки от балок настила [4] п.8.5.8).
Подбор сечения начинается с определения требуемого момента сопротивления по формуле:
Затем определяется высота балки. Из условия наименьшего расхода стали определяется оптимальная высота балки
где конструктивный коэффициент который равен 115 для сварных балок переменного по длине сечения;
толщина стенки которой предварительно задаются
Из условия обеспечения жесткости определяется минимальная высота балки по формуле:
где -2400 кгсм2 расчетное сопротивление стали по пределу текучести
L=18м=1800 см длина главной балки
Высоту балки рекомендуется назначать близкой к но не меньше определенной из условий жесткости. Она должна быть кратной 100 мм исходя из ширины листов по сортаменту на прокатную листовую сталь. Поэтому высоту балки примем h = 160см.
Затем окончательно установим толщину стенки из условий:
) из условия определения рациональной толщины стенки по формуле
) из условия работы стенки на срез
) из условия местной устойчивости без постановки продольных ребер жесткости:
) минимальная толщина стенки 8 мм (очень редко 6 мм). Толщина стенки должна быть также согласована c имеющимися толщинами прокатной листовой стали по сортаменту. Толщину стенки балки рекомендуется назначать близкой к рациональной учитывая все требования.
Принимаем толщину стенки tw = 12мм.
Размеры горизонтальных поясных листов находят из условия необходимой несущей способности балки. Определяют требуемый момент инерции балки:
Момент инерции стенки:
hw=h-2tf=160-23=154см
Момент инерции приходящийся на поясные листы:
67079.2см4-=1601852.8 см4
Находим требуемую площадь поперечного сечения поясного листа по формуле:
где hz = 160-3=157см расстояние между центрами поясных листов.
По требуемой площади поперечного сечения поясов балки назначаем их размеры в соответствии с сортаментом на прокатную листовую сталь учитывая следующие требования:
) местной устойчивости отношение ширины свеса сжатого пояса к толщине tf=3см не должно быть больше
8 14.79- условие выполняется.
) для снижения остаточных сварочных напряжений толщину поясов балки рекомендуется назначать не более 2-3 толщины стенки
) из условия обеспечения общей устойчивости балки ширину поясов назначают в пределах от 16 до 13 высоты балки
b=( ) h=( ) 1600= 266 533мм.
) по конструктивным соображениям ширину балки не следует принимать меньше 180 мм или h10.
Принимаем b=440 мм; tf=30 мм.
Подобранное сечение необходимо проверить на прочность. Для этого находят фактический момент инерции балки:
Момент сопротивления:
Проверка прочности в среднем сечении балки выполняется по формуле:
Условие выполняется. Принимаем пояс из универсальной стали размером 360х30мм - b=440мм; tf=30мм.
3 Изменение сечения главной балки по длине
С целью уменьшения расхода стали в сварной балке изменяется сечение за счет уменьшения ширины поясов у опоры.
Назначаем ширину поясного листа уменьшенного сечения; b1=220мм.
Момент инерции измененного сечения:
Находят изгибающий момент который может воспринять сечение:
где Rwy - расчетное сопротивление сварного шва на растяжение при механизированной сварке с физическим контролем качества [4] таблица 4.
Находим расстояние x от опоры где изменяется сечение пояса:
Расстояние от опоры до места изменения сечения – х = 109 м.
4 Проверка прочности прогибов и общей устойчивости балок
Проверка прочности главной балки выполняют в месте изменения сечения по формуле:
где кНсм2 нормальные напряжения в крайнем волокне стенки балки;
касательные напряжения там же.
Находим перерезывающую силу в месте изменения сечения
Статический момент пояса балки
Гибкость сжатого пояса балки
где b=b1 и t=tf – соответственно ширина и толщина сжатого пояса h=hz – расстояние (высота) между осями поясных листов. Поскольку отношение bt=223=73315 то в формуле принимаем bt=15.
5. Проверка местной устойчивости элементов балки
Стенки балок следует укреплять поперечными ребрами жесткости если значение условной гибкости стенки балки
Т.к. то расстояние между ребрами не должно превышать ; amax=308 см.
Расстояние между ребрами жесткости принимаем а = 200см
Принимаем ширину ребра bp = 10см
Толщина ребра tр = 10мм
Местная устойчивость стенки балки проверяется для каждого отсека ограниченного поясами балки и соседними ребрами жесткости (
Рис. 4 К расчету стенки на местную устойчивость
Расчет ведется в следующей последовательности:
Определяется краевое сжимающее напряжение у края стенки:
где здесь x – расстояние от опоры
до сечения в котором выполняется проверка местной устойчивости.
Определяется среднее касательное напряжение в стенке:
значения коэффициента вычисляемого по формуле
где коэффициент по таблице 13[4];
=34.32 - по таблице 12[4] (при =3.571)
Вычисляем нормальное критическое напряжение
Критическое касательное напряжение:
см – меньшая из сторон отсека;
6. Расчет поясных сварных швов
Сварные швы соединяющие стенку балки с поясами воспринимают силу сдвига пояса относительно стенки. Расчет ведется в следующей последовательности:
) Определим величину сдвигающей силы Т приходящейся на 1 погонный см длины балки:
Величины принимаются для сечения на опоре.
) Вычислим требуемую высоту сварного шва:
Принимаем толщину углового шва 7 мм.
Принятая высота сварного шва удовлетворяет
конструктивным требованиям изложенным в СП 16.13330.2011 (табл. 38).
7. Расчет опорных ребер
Участок стенки балки над опорой укрепляется поперечным ребром жесткости.
Рис.5. Опорное ребро балки
Последовательность расчета следующая:
) Толщину опорного ребра назначаем по конструктивным требованиям tr tw
) Определяем требуемую ширину ребра по условию его работы на смятие:
где F=1311.38кН – опорная реакция главной балки расчетное сопротивление смятию торцевой поверхности ребра (по таблице В.7 приложения В СП). Принимаем ребро 250х14мм.
Принятый размер ширины ребра br должен соответствовать сортаменту прокатной стали учитывать конструктивные требования а также требования обеспечивающие местную устойчивость ребра:
) Проверим напряжение смятия:
) Момент инерции сечения условного стержня относительно продольной оси балки:
Площадь поперечного сечения стержня:
1.5+1.20.651.2= 65.2 см2
Радиус инерции стержня:
Условная гибкость стержня: = 0.952
По найденному значению определяется величина коэффициента продольного изгиба 0.947 (приложение Д таблица Д.1 СП) устойчивость стержня проверяется по формуле:
) Толщина сварных швов прикрепляющих опорное ребро к стенке балки вычисляется по формуле:
Принимаем толщину углового шва мм.
Принятый катет шва kf удовлетворяет
8. Расчет узлов сопряжения балок
При поэтажном сопряжении соединение балок выполняется монтажными сварными швами минимальной толщины. В сопряжениях балок в одном уровне и пониженном обычно стенки балок крепятся к ребрам жесткости главной балки на болтах класса точности В. Болтовое соединение рассчитывается на сдвиг от действия опорной реакции балки увеличенной на 20%.
Рис. 6. Сопряжение балок
Расчет сопряжения ведется в следующей последовательности:
Выбирается диаметр болта.
Определяется несущая способность болта по условию работы его на срез:
и по условию на смятие материала сопрягаемых элементов:
где d – диаметр болта; t – наименьшая толщина сопрягаемых элементов
t=tw+ tr=12+15 = 27 мм; Rbs и Rbp – расчетные сопротивления болтовых соединений (СП приложение Г таблицы Г.5 Г.6); b– коэффициент условий работы соединения (СП таблица 41).
Определяется требуемое количество болтов:
В формулу подставляется наименьшая несущая способность болта найденная выше. Проверяется возможность размещения расчетного количества болтов с учетом требований таблицы 40 СП.
9. Расчет монтажного стыка балок
Монтажный стык балки рекомендуется осуществлять стыковыми швами. При невозможности применить на монтаже физические методы контроля качества швов стык нижнего пояса выполняется косым и при наличии угла наклона менее 65° не рассчитывается.
Рис. 7. Монтажный стык главной балки
Колонны рабочих площадок работают обычно на центральное сжатие. Высота колонны l принимается равной расстоянию от низа главной балки перекрытия до верха фундамента.
Расчетная длина колонны определяется в зависимости от конструктивного решения сопряжения ее с вышележащими балками настила
где м – геометрическая длина колонн между точками закрепления стержня; - коэффициент расчетной длины равный 1 при шарнирном сопряжении.
Нагрузкой действующей на колонну являются опорные реакции балок и собственный вес колонны где Q - опорная реакция главной балки от расчетных нагрузок.
Так как нагрузка меньше 3000 кН и высота свыше 6м проектируем колонны сквозными. Предельная гибкость для колонн рабочих площадок равна
1. Расчет стержня сплошной колонны
Предварительно задается приведенная гибкость стержня lef затем по условной приведенной гибкости определяется соответствующий ей коэффициент продольного изгиба j для сечения типа b по таблице Д.1 приложения Д или формулам п.7.1.3 СП СНиП [4]. Гибкость следует принимать lef =40÷90.Предварительно задаемся гибкостью стержня l=60
и определяем соответствующий ей коэффициент продольного изгиба j согласно СНиП;
Определяем требуемую площадь сечения стержня колонны:
По принятой гибкости l вычисляем требуемый радиус инерции :
Устанавливаются размеры сечений . Требуемая ширина полки двутавра
Высота двутавра h принимается равной ширине полки принимаем h==50 см
С учетом сортамента на листовую сталь назначается толщина стенки :
Стенка проверяется на месте устойчивости при
условие выполняется
Требуемая площадь полки :
Требуемая толщина полки :
Если принять то не обеспечивается местная устойчивость полки. Следовательно принимаем .
Окончательные размеры листов :
Вычисляются геометрические характеристики сечения:
Определяем фактические гибкости стержня:
По максимальной гибкости находится минимальный коэффициент про-
дольного изгиба (по таблице Д.1 приложения Д или формулам п.7.1.3 СП СНиП [4]) и проверяется принятое сечение на устойчивость по формуле
Проверяется местная устойчивость стенки
условие не выполняется
Принимаем решение установить сквозную колонну с планками.
2. Расчет стержня сквозной колонны с планками
Рис.8. Конструктивное решение колонны
Центрально сжатые колонны рассчитываются на устойчивость в плоскости наибольшей гибкости.
Предварительно задается гибкость стержня и определяется соответствующий ей коэффициент продольного изгиба по таблице Д1 [СП 16.13330.2017]. Гибкость следует принимать ; условная приведенная гибкость . Предварительно задаемся гибкостью стержня и определяем соответствующий ей коэффициент продольного изгиба (тип сечения b) ;
Находим площадь одной ветви и требуемый радиус инерции относительно материальной оси х-х:
По сортаменту выбираем двутавр №40
Площадь сечения двух ветвей см2. Действительная гибкость стержня колонны относительно материальной оси:
Условная гибкость: определив по таблице Д1 соответствующее значение коэффициента проверяется сечение на устойчивость относительно оси х–х по формуле:
Задаемся гибкостью одной ветви относительно оси 1-1
Находим гибкость относительно свободной оси y-y:
Вычисляем требуемые радиус инерции и момент инерции относительно оси y-y:
Требуемый радиус инерции и момент инерции относительно оси у-у:
Определим расстояния между осями ветвей:
Принятая величина с обеспечивает необходимый (свыше 100 мм) зазор между гранями полок ветвей.
Принимаются размеры планок. Ширина планки определяется по условию ее прикрепления к ветвям и назначается обычно в пределах (05–075)b
где b – ширина сечения колонны.
b=15.5+15.5+13=44 см принимаем b=44 см. Назначаем с=44.6 см.
Принимаем 0.5 b =0.5 44.6=22.3 см t1=13 мм=1.3 см
Назначаем расстояние между осями в свету:
Назначаем расстояние между планками в свету:
Для фактически установленных размеров колонны определяются следующие характеристики:
-приведенная гибкость
- коэффициент который определяется по условной приведенной гибкости для сечения типа b по таблице Д1 [СП 16.13330.2017].
Выполняется проверка устойчивости колонны относительно свободной оси у–у по формуле:
Условная поперечная сила приходящаяся систему планок:
Изгибающий момент в планке:
перерезывающая сила в планке:
Рассчитываем сварные швы прикрепляющие планку к ветвям колонны.
Принимаем длину сварного шва сварного шва lw =d1-1 см=26 см 10 мм.
конструктивным требованиям изложенным в СП 16.13330.2017 (табл. 38).
Прочность шва проверяется по формулам:
по металлу границы сплавления:
3. Расчет базы колонны
Конструктивное решение базы должно обеспечивать принятый в расчетной схеме колонны тип сопряжения ее с фундаментом. Шарнирное сопряжение колонны с фундаментом обеспечивается податливостью узла за счет гибкости плиты которая прикрепляется к фундаменту анкерными болтами (обычно двумя). Диаметр их принимается конструктивно 20–30 мм. База с траверсами состоит из опорной плиты и траверс.
Опорная плита работает на изгиб от действия равномерно распределенной нагрузки q – реактивного давления фундамента.
Расчет плиты заключается в определении ее размеров в плане и толщины.
Рис.10. База колонны с траверсами
Исходя из класса бетона фундамента В10 – кНсм2 определяем расчетное сопротивление материала фундамента осевому сжатию:
где так как база колонны рассчитывается до проектирования.
Назначаем ширину опорной плиты
где с–свес плиты должен быть меньше см примем с=10 см; толщина траверсы принимаем = 10 мм; h размер колонны.
Вычисляем длину опорной плиты:
где N – усилие в колонне.
Исходя из конструктивных требований принимаем L=2
Определяем реактивное давление фундамента:
Опорная плита расчленяется на участки (рис. 10) для каждого из которых вычисляется изгибающий момент:
Максимальный изгибающий момент для каждого участка вычисляется по формуле:
где d – размер участка; коэффициент принимаемый в зависимости от соотношения сторон.
участок: d=с=10 cм; ;
=0.50.432102=21.6 кН·см
участок: коэффициент принимаемый по таблице 5.1 в зависимости от соотношения сторон ba (b- длина длинной стороны):
d=a=h-2t= 40-237.4 см
b=c+2z0-2s= 44.6+23.03-20.83=49
=0.0690.43237.42=41.4 кН·см
участок: d=a1 (a1 – длина свободного края при оперения по трем сторонам); коэффициент принимаемый по таблице 5.2 в зависимости от соотношения сторон b1a1 (b1- длина стороны перпендикулярной к свободному краю; по конструктивным требованиям принимаем b1=130 мм>120 мм).
=0.0600.432402=41.69 кН·см.
Путем сравнения величин М на рассмотренных участках устанавливается наибольший из них Мmax=345.6 кН·см по которому определяется требуемая толщина плиты по формуле:
Принимаем толщину в соответствии с сортаментом tпл = 3.23 см= 32 мм.
Траверса работает на изгиб как консольная балка с опорами в месте прикрепления к ветвям колонны (рис. 11).
Рис. 11. Схема работы траверсы
Равномерно распределенная нагрузка на траверсу от реактивного давления фундамента:
Изгибающий момент в траверсе
Определяем высоту траверсы по условия прикрепления ее к стрежню колонны сварными швами:
где катет шва назначаемый по возможности наибольшим с учетом требований п.14.1.1-14.1.8 [3] для ручной сварки.
Окончательно высоту траверсы принимаем hТ = 52 см.
Проверяем прочность траверсы по нормальным напряжениям:
Условие выполняется прочность траверсы обеспечена.
Толщина швов прикрепляющих траверсу к плите принимается максимальной из расчета по металлу шва или металлу границы сплавления:
конструктивным требованиям изложенным в СП 16.13330.2017 (табл. 38 [3]).
4. Расчет оголовков колонн
Принимаем конструктивное решение узла опирания балки на колонну по рисунку 12.
Рис. 12. Узел опирания балки на колонну
Расчет оголовка с вертикальными ребрами выполняется в следующем порядке:
Назначаем размеры опорной плиты:
толщина 20 мм; ширина b=460 мм; длина l =480 мм.
Определяем размеры опорных ребер оголовка.
Для ребер сквозных колонн ширина ребра расстоянию между внутренними гранями стенок ветвей колонны: принимается по сортаменту в пределах 13-25 мм и должна быть не менее 115 его ширины. По условию работы ребра на смятие при фрезерованном торце колонны определяем по формуле: Толщина ребра по условию работы его на смятие:
Длина ребра по условию прикрепления его к стержню колонны должна быть (для полуавтоматической сварке сварочной проволокой СВ-08ГА при =9 мм):
Принятое сечение вертикального ребра проверяется на срез:
Размеры горизонтальных ребер оголовка назначаются конструктивноб исходя из ширины вертикальных ребер свеса полок стержня сплошной колонны и ширины сечения стержня сквозной колонны:
==424 мм; =120 мм; ==20 мм.
Список использованной литературы
Беленя Е.И. Ведеников Г.С. Игнатьева В.С. и др. Металлические конструкции. - М.: Стройиздат 1998. – 760 с.
СП 20.13330.2016 Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85* (с Изменениями №12)
СП 16.13330.2017 "Стальные конструкции. Актуализированная редакция СНиП II-23-81*" (с Поправкой с Изменением №1)
Агафонкин В.С. Балочная клетка. Методическое пособие к курсовой работе по металлическим конструкциям. – Казань: Издательство КГАСУ 2016. – 49
МельниковаН.П.Стальныеконструкции.Справочник конструктора. – М.: Стройиздат1976. – 328 с.
ГОСТР57837-2017Двутаврыстальныегорячекатанныес параллельными гранями полок.Технические условия (с Поправкой)
ГОСТ 19903-2015 Прокат листовой горячекатанный. Сортамент.
ГОСТ 8240-97 Швеллеры стальные горячекатанные. Сортамент (с Изменением №1).

MK31.dwg

Спецификация на отправочный элемент
Ведомость отправочных марок
Общая масса конструкции на данный монтажный план: 136246
Технические требования 1. Материал конструкций - сталь класса С245 по ГОСТ 27772-88 2. Монтажные швы выполнять ручной электродуговой сваркой ГОСТ 5264-80
электродом Э42 ГОСТ 9467-75* 3. Поясные швы прри изготовлении главных балок производить автоматической сваркой ГОСТ 11533-75 (проволока СВ-08А ГОСТ 2246-70*). На заводе провести контроль качества швов физическими методами. 4. Заводские швы
производить полуавтоматической сваркой ГОСТ 11533-75 (проволока СВ-08-А ГОСТ 2246-70*) 5. Катеты швов
неоговоренные в проекте принимать равными 6мм. 6. Защиту конструкций от коррозии следует производить в соответствии с указаниями СП 28.13330.2012 "Защита строительных конструкци от коррозии" и СНиП 3.04.03-85 "Защита строительных конструкций и сооружений от коррозии" 7. Болты по ГОСТ 7798-70 принимать класса прочности 8.8 8. Все болты класса точности В. 9. Изготовление и монтаж конструкций следует производить в соответствии с указаниями ГОСТ 23118-99 "Конструкции стальные строительные. Общие технические условия" и СП 70.13330.2012 "Несущие и ограждающие конструкции". 10. На схеме расположения балок
а также на разрезе 1-1 балки настила БН показаны только для одной ячейки. 11. На чертеже монтажного стыка цифрами в окружностях показан порядок сварки.
Схема расположения балок на отм. +8.600
КГАСУ ИС МК КР1 0317131
Курсовая работа "Балочная клетка
Схема расположения балок на отм. +8.600; Балка настила; Главная балка; Колонна 1; Разрезы; Узлы.