Разработка системы микроклимата католического храма в г. Самара

Приложение Б- от солнечной радиации.docx

Таблица Б. 1 - Теплопоступление от солнечной радиации в основное помещение
Теплопоступления от солнечной радиации в зале церкви

Приложение В-воздухообмен по кратностям.docx

Таблица В.1 – Определение воздухообмена нерасчетных помещений
Комната приема пищи 206
Хозяйственное помещение 115
Продолжение табл. В.1
Хозяйственное помещение

Приложение Г- аэродинамический расчет механической системы.docx

Таблица Г.1 – Аэродинамический расчет механического притока
Продолжение таблица Г.1
Невязка: (5296-5068)5296=43%;
Невязка: (10503-2575)10503=755%; =(10503-2575)1329=597 d=66
Таблица Г.2 – Аэродинамический расчет механической вытяжки
Невязка: (5838-5838)5938=0%
Невязка: (1156-103)1156=10%
Невязка: (3634-462)3634=87% =(3634-462)11226=283 d=232
Продолжение таблицы Г.2
Таблица Д.3 – Аэродинамический расчет естественной вытяжки
Продолжение таблицы Г.3

Приложение Д-расчет отопительных приборов.docx

Таблица Д.1 – Расчет отопительных приборов СО1 (конвекторы) на отм. +0.000
Таблица Д.2 – Расчет отопительных приборов СО1 (конвекторы) на отм. +3.300
Таблица Д.3 – Расчет отопительных приборов СО2 (конвекторы)

Приложение З-ТЗМР.docx

Таблица Л.1-Ведомость трудоемкости работ
Обоснование (ЕНиР) или ГЭСН
Проффесиональный квалифицированны и численный состав звена рекомендуемый ЕНиР
Разметка мест прокладки трубопроводов
Замеры участков трубопроводов и составление черновых эскизов
Вычерчивание замерных эскизов.
Продолжение табл. З.1
Прокладка полиэтиленовых трубопроводов с установкой и заделкой кронштейнов со сверлением отверстий
Монтажник-сантехник 4 разр. и 3 разр.
Сварочные работы на трубопроводах внутренних сетей агрегатом для сварки стальных труб
Машинист агрегата для спарки полиэтиленовых труб 4 разр
Установка радиаторов и радиаторных блоков.
Установка кронштейнов с заделкой кронштейнов со сверлением отверстий в стенах
Навешивание радиаторов и радиаторных блоков
Монтажник-сантехник 4 разр -1
Установка разной арматуры. Краны “Маевского” (воздушные)
Монтажник 4 разр. – 1
Гидравлическое испытание трубопроводов систем отопления
Монтаж теплоизоляции Изолон 32х2
Тепловые испытание трубопроводов систем отопления
Затраты труда на подготовительные работы – 8 %
Затраты труда на неучтенные работы – 16 %

Пояснительная записка.docx

1 Параметры наружного воздуха 6
2 Источники теплоснабжения 6
3 Параметры внутреннего воздуха .. 7
4 Архитектурно-планировочное описание объекта .. 9
ТЕПЛОВАЯ ЗАЩИТА ЗДАНИЯ .. 10
1 Теплотехнический расчет ограждающих конструкций 10
2 Проверка внутреннего ограждения конструкции на вероятность выпадения конденсата . 24
3 Определение сопротивления теплопередаче тамбура 26
4 Расчет основных теплопотерь и составление теплового баланса .. ..27
5 Расчет затрат тепла на нагрев инфильтрационного воздуха 28
6 Расчет поступлений тепла .. ..31
7 Тепловой баланс .. ..33
РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ВЕНТЕЛЯЦИИ 34
1 Описание системы вентиляции . 34
2.Расчет вредных выделений 34
3. Расчет воздухообмена основного помещения 35
4 Определение воздухообмена по кратности. Воздушный баланс .. 38
5. Выбор и расчет воздухораспределительных устройств 38
6 Аэродинамический расчет систем вентиляции .. . 42
8 Расчет и подбор приточной камеры . 48
9 Расчет и подбор вытяжных вентиляторов 53
РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ . 55
1 Описание системы отопления 55
2 Гидравлический расчет системы отопления 55
3 Подбор и расчет отопительных приборов водяного отопления 57
ТЕХНОЛОГИЯ СТРОИТЕЛЬНЫХ И МОНТАЖНЫХ РАБОТ 58
1 Выбор и обоснование решений по производству работ 58
2 Технологическая последовательность выполнения работ 59
3 Контроль качества работ 62
4 Заполнение комплектовочной ведомости 63
5 Разработка календарного плана производства работ 65
6. Мероприятия по обеспечению нормативных требований охраны труда 69
1 Цель и задачи автоматизации вентиляционных систем 72
2 Методы регулирования температуры приточного воздуха 72
3 Описание работы схемы приточной вентиляционной систем .. 73
4 Подбор и расчет оборудования .. . 75
ЗАКЛЮЧЕНИЕ .. .. ..79
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ . 80
Целью данного проекта является разработка системы отопления и вентиляции для поддержания комфортного пребывания человека в здании в любое время года.
Физические параметры воздуха - температура влажность подвижность и его чистота - влияют на самочувствие человека и его работоспособность.
На сегодняшний день невозможно представить себе общественное здание не оборудованное системами микроклимата. Основной целью устройства системы центрального отопления и системы вентиляции является обеспечение и поддержание требуемых температур воздуха в помещениях и повышение уровня комфорта.
Вентиляция — удаление отработанного воздуха из помещения и замена его наружным. В необходимых случаях при этом проводится обработка воздуха например очищение от пыли и других твёрдых веществ подогрев увлажнение охлаждение осушение ионизация и так далее. Вентиляция создаёт условия воздушной среды благоприятные для здоровья и самочувствия человека (температура относительная влажность скорость движения воздуха количество вредностей) отвечающие требованиям санитарных норм.
В данном дипломном проекте разрабатывается естественная и механическая вентиляции. При естественной вентиляции воздухообмен осуществляется из-за разницы давления снаружи и внутри здания. При механической вентиляции воздухообмен происходит за счет разности давления создаваемой вентилятором. Этот способ вентиляции более эффективен так как воздух предварительно может быть очищен от пыли и доведен до требуемой температуры и влажности.
Отоплением называется искусственный с помощью специальной установки или системы обогрев помещений здания для компенсации теплопотерь и поддержания в них температурных параметров на уровне определяемом условиями комфорта для находящихся в помещении людей или требованиями технологических процессов протекающих в производственных помещениях.
Основными среди теплозатрат на коммунально-бытовые нужды в зданиях (отопление вентиляция кондиционирование воздуха горячее водоснабжение) являются затраты на отопление. Это объясняется условиями эксплуатации зданий в период отопительного сезона на большей части территории России когда теплопотери через их ограждающие конструкции значительно превышают внутренние тепловыделения. Поэтому правильно – спроектированная система отопления является экономически и экологически выгодной.
1 Параметры наружного воздуха
Район строительства – города Самара.
Продолжительность отопительного периода принимаемого равному продолжительности периода со среднесуточной температурой наружного воздуха 8°C
Средняя температура периода в котором температура наружного воздуха 8°C
Максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь
2 Источник теплоснабжения
Теплоснабжение общественного здания осуществляется от наружной тепловой сети где теплоносителем служит вода с параметрами 150-70С.
3 Выбор параметров внутреннего микроклимата
Принимаем для теплого периода года температуру воздуха согласно [1].
Параметры внутреннего воздуха сведены в таблицу №1.
Таблица 1- Параметры внутреннего воздуха
Скорость движения воздуха
Кабинет воскресной школы
Хозяйственное помещение
Остальные помещения см. в разделе воздухообмена.
4 Архитектурно-планировочное описание объекта
В данном дипломном проекте представлено здание католического храма который располагается в г. Самара. Объект двухэтажный с техническим подпольем и чердаком. Высота конька здания составляет 1505м а высота основного зала 1179 м. Строительный объём храма 13122 м² основного помещениям - 4374 м². В храме предусмотрен главный вход с западной стороны.
На первом этаже храма располагаются зал церкви часовня три санитарных узла вестибюль приемная канцелярия библиотека ризница агрегатно-механический участок вестибюли тамбуры кабинет бухгалтера кладовая хозяйственная подсобные помещения залы катехизации.
На втором этаже располагаются кабинет пастора кабинеты воскресной школы комната уборочного инвентаря санитарные узлы комната приема пищи общий зал.
Наружные стены здания выполнены из керамического кирпича с присутствие утеплителя - минеральная вата. Чердачное перекрытие в здания - жб плита с утеплителем - минеральная вата. Пол в Зале Храма – гранитная плитка с цементной стяжкой и утеплитель - керамзитобетон располагается на грунте. Заполнение оконных проемов - Двухкамерный стеклопакет в одинарном переплете с межстекольным расстоянием 12мм.
Тепловая защита здания
1 Теплотехнический расчет ограждающих конструкций
Теплотехнический расчет ограждающих конструкций выполняется из условия что приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций R0 (м²·°С)Вт будет не меньше нормируемого значения Rreq (м²·°С)Вт определяемое интерполяцией в зависимости от градусов-суток района строительства Dd °С·сут [3 табл. 4].
Градусы-сутки отопительного периода определяются по формуле:
где - расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания оС [1];
- средняя температура наружного воздуха за отопительный период °С [1];
- продолжительность сут отопительного периода [2].
Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции определяется по формуле:
где - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций Вт(м2·°С) [3 табл. 7];
- сумма теоретических сопротивлений слоев конструкции (м·°С)Вт;
- коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающих конструкций Вт(м2·°С) [4 табл. 8].
Термическое сопротивление i-го однородного слоя ограждающей конструкции определяется по формуле:
- расчетный коэффициент теплопроводности материала i-го слоя ограждающей конструкции Вт(м °С) [4 прил. Д] согласно условиям эксплуатации [3 табл. 2].
Коэффициент теплопередачи ограждающих конструкций находим по формуле:
где k – коэффициент теплопередачи ограждающих конструкций Вт(м °С);
- фактическое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций (м·°С)Вт.
) Теплотехнический расчет наружных стен.
Штукатурочный слой по системе ROCKFACADE:
=0008 м γ0=1600 кгм3 λ=070 Вт(м·С);
Кладка из керамического кирпича на цементно-песчаном растворе:
=012 м γ0=1400 кгм3 λ=058 Вт(м·0С);
Утеплитель – Плита минераловатная:
= м γ0 =75 кгм3 λ=0042 Вт(м·0С);
Кладка из керамического пустотного кирпича на цементно-песчаном растворе:
=038 м γ0=1600 кгм3 λ=058 Вт(м·0С).
Известково-песчаная штукатурка:
=0012 м γ0=1600 кгм3 λ=070 Вт(м·С);
Требуемое термическое сопротивление теплопередаче:
Принимаем ут = 60 мм.
) Теплотехнический расчет кровельного покрытия:
Кровельное покрытие – «Катепал» на основе битума:
=0005 м γ0=1400 кгм3 λ=027 Вт(м·С);
Доска для кровельного покрытия - фанера клееная:
=003 м γ0=600 кгм3 λ=015 Вт(м·0С);
Ветрозащитная паропроницаемая пленка - «Изоспан-А» на основе полипропилена:
=0001м γ0=900кгм3 λ=022 Вт(м·0С);
=? м γ0 =75 кгм3 λ=0042 Вт(м·0С)
Пароизоляция «Изоспан-Б»:
=0001м γ0=1500кгм3 λ=03 Вт(м·0С);
Обшивка – доска в шпунт:
=0025 м γ0=600 кгм3 λ=015 Вт(м·0С);
Температуру на чердаке принимаем t=50С
Принимаем ут = 80 мм.
) Теплотехнический расчет кровельного покрытия расположенного над залом храма (до отм. +11790 м):
Кровельное покрытие – «Катепал» на основе битума:
Доска для кровельного покрытия - фанера клееная:
Ветрозащитная паропроницаемая пленка - «Изоспан-А» на основе полипропилена :
=? м γ0=75 кгм3 λ=0042 Вт(м·0С)
Пароизоляция «Изоспан-Б»:
Принимаем ут = 110 мм.
) Теплотехнический чердачного перекрытия:
=003 м γ0=1800 кгм3 λ=076 Вт(м·0С);
=0003 м γ0=200 кгм3 λ=0078 Вт(м·0С);
Утеплитель – Плита минераловатная:
=? м γ0=75 кгм3 λ=0042 Вт(м·0С)
=0001м γ0=1500кгм3 λ=03 Вт(м·С);
Плита перекрытия сплошная:
=022 м γ0=2500 кгм3 λ=192 Вт(м·0С).
=0012 м γ0=1600 кгм3 λ=070 Вт(м·0С).
) Теплотехнический расчет перекрытия над подвалом:
Линолеум на тканевой основе:
=0006м γ0=1400 кгм3 λ=023Вт(м·0С).
Древесноволокнистая плита:
=0005м γ0=600 кгм3 λ=013Вт(м·0С).
Древесно-стружечная плита:
=002м γ0=800 кгм3 λ=019Вт(м·0С).
=? м γ0=75 кгм3 λ=0042 Вт(м·0С).
Два слоя рубероида (пергамина):
=001 м γ0=600 кгм3 λ=017 Вт(м·0С).
) Теплотехнический расчет полов на грунте:
Сопротивление теплопередаче следует определять для полов на грунте с коэффициентом теплопроводности λ≤1167 Вт(м2°С) по зонам шириной 2 м по формуле:
где Rс = 21 - для I зоны;
Rс = 43 - для II зоны;
Rс =86 - для III зоны;
Rс =142 - для IV зоны (для оставшейся площади пола).
Расчет полов в подвале.
Керамическая плитка:
= 0005 м; 0 = 1800 кгм3; λ=070 Вт(м·0С);
Цементно-песчаный раствор:
= 002 м; 0 = 1800 кгм3; λ=076 Вт(м·0С);
Утеплитель - керамзитобетон на керамзитовом песке:
=02 м γ0=500 кгм3 λ=017 Вт(м·0С)
=0004 м γ0=600 кгм3 λ=017 Вт(м·0С)
Стяжка из цементно-песчаного раствора:
=002 м γ0=1800 кгм3 λ=076 Вт(м·0С)
Термическое сопротивление теплопередаче утепляющих слоев:
Сопротивление теплопередаче по зонам:
Коэффициент теплопередачи по зонам по зонам :
Расчет полов в на 1ом этаже.
= 002 м; 0 = 2800 кгм3; λ=349 Вт(м·0С);
Цементно-песчаный раствор:
) Теплотехнический расчет окон:
Двухкамерный стеклопакет в одинарном переплете с межстекольным расстоянием 12мм [6 табл. 5]
) Теплотехнический расчет наружных дверей:
Приведенное сопротивление теплопередаче наружных дверей определяется согласно [3 п 5.7] по формуле:
где - сопротивление теплопередаче наружных стен отвечающее санитарно-гигиеническим и комфортным условиям определяют по формуле:
где - коэффициент учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху приведенный в таблице 6 [3];
- нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции °С принимаемый по таблице 5 [3];
- расчетная температура наружного воздуха в холодный период годаºС
) Теплотехнический расчет внутренних стен:
Потери теплоты через внутренние ограждающие конструкции помещений допускается не учитывать если разность температур воздуха в этих помещениях равна 3 °С и менее. [3 п. 6.3.4]
Для определения нормируемого сопротивления теплопередаче внутренних ограждающих конструкций в формуле (2.7) следует принимать и вместо - расчетную температуру воздуха более холодного помещения. [5 п. 5.5]
Самый большой перепад температур на внутренней стене между котельной и сан. узлом в подвале. Если при этом перепаде внутренние стены будут удовлетворять условию то сопротивление теплопередачи для остальных внутренних ограждений с другим перепадом температур будет больше нормируемого.
=0012 м γ0=1600 кгм3 λ=070 Вт(м·0С);
Кладка из керамического кирпича на цементно-песчаном растворе:
γ0=1400 кгм3 λ=058 Вт(м·0С);
При толщине кладки кл = 120 мм:
При толщине кладки кл = 380 мм:
Результаты расчета сведены в таблицу 2.1.
Таблица 2.1 – Теплотехнические характеристики ограждающих конструкций
Название конструкции
Толщина утепляющего слоя
Толщина всей конструкции
Фактическое сопротивление
Коэффициент теплопередачи
Кровельное покрытие (над основным помещением)
Полы 1ого этажа по грунту
Перекрытие над подвалом
Чердачное перекрытие
Двухкамерный стеклопакет
в одинарном переплете
с межстекольным расстоянием 12мм
2 Проверка ограждающих конструкций на вероятность выпадения конденсата
Расчетный температурный перепад °С между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции не должен превышать нормируемых величин °С установленных в таблице 5 [5] и определяется по формуле:
где - приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций м·°СВт (см. табл. 2.1).
) Для наружной стены расчетный температурный перепад определяем по формуле (2.8)
ºС => конденсации не будет.
) Температура внутренней поверхности остекления окон зданий должна быть не ниже плюс 3ºС то есть
Температура внутренней поверхности окон определяется по формуле:
> 3 ºС => конденсации не будет.
) Температура внутренней поверхности ограждающей конструкции в зоне теплопроводных включений в углах и оконных откосах должна быть выше температуры точки росы внутреннего воздуха на 3ºС то есть
где - температура внутренней поверхности включений и наружного углаºС опреджеляется по формуле:
где - температура точки росы внутреннего воздуха ºС определяется по формуле:
где - упругость водяного пара внутреннего воздуха Па при расчетной
температуре и влажности этого воздуха определяется по формуле:
где - парциальное давление насыщенного водяного пара Па при температуре принимается по [4 прил. С.2];
- относительная влажность внутреннего воздуха % принимаемая 55% согласно требованиям [1].
>=> конденсации не будет.
Вывод: таким образом все ограждающие конструкции удовлетворяют требованиям т.е. выпадение конденсата на их внутренней поверхности не будет.
3 Определение сопротивления теплопередаче тамбура
Температуру воздуха внутри тамбура определяют по формуле:
где - соответственно площадь м2 и приведенное сопротивление теплопередаче м2·°СВт
n - число участков ограждений между помещением здания и лоджией;
- соответственно площадь м2 и приведенное сопротивление теплопередаче м2·°СВт j-го участка ограждения между лоджией и наружным воздухом;
m - число участков ограждений между лоджией и наружным воздухом.
Приведенное сопротивление теплопередаче стен м2·СВт определяют по формуле
где - сопротивление теплопередаче наружной стены м2·СВт (см. табл. 1);
- коэффициент зависящий от положения наружной поверхности ограждающих конструкций здания по отношению к наружному воздуху.
Расчет тамбура расположенного на южной стороне здания:
Сопротивление теплопередачи тамбура стен:
4 Расчет основных теплопотерь
Основные теплопотери ограждающей конструкции определяются по формуле:
где - коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции Вт(м2 оС);
- площадь ограждающей конструкции м2;
- расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания °С;
- расчетная температура наружного воздуха в холодный период года °С;
В связи с невозможностью учета всех факторов теплопотерь ограждением вводят добавочные теплопотери (ор – добавочные теплопотери на ориентацию пр – прочие теплопотери) выраженные в долях от основных теплопотерь.
Таким образом полные теплопотери через ограждающую конструкцию будут определяться по формуле:
где - основные теплопотери ограждения Вт вычисленные по (2.3);
- сумма добавочных теплопотерь ограждения.
Общие теплопотери основного помещения будут определяться по формуле:
где - затрат тепла на нагрев инфильтрационного воздуха [см. раздел 2.3] - прочие теплопотери определяются по формуле:
Теплопотери через полы по грунту вычисляются по зонам (2м) опираясь на вышеизложенную методику.
Расчет теплопотерь через ограждающие конструкции сводится в таблицы Б.1 и Б.2 приложения Б.
5 Расчет затрат тепла на нагрев инфильтрационного воздуха
Расчет затрат тепла на нагрев инфильтрационного воздуха осуществляется по формуле:
где - расход инфильтрационного воздуха через ограждающую конструкцию кгч;
- удельная теплоемкость воздуха;
- коэффициент учитывающий нагревание инфильтрующегося воздуха в ограждении встречным тепловым потоком принимается по [4] для окон с раздельными переплетами – 08.
где - сумма площадей световых проемов дверей и ворот м2;
- нормативная воздухопроницаемость наружных ограждающих конструкций принимается по [4] оконнных проемов в деревянных переплетах 6 для входных дверей – 7;
- расчетная разность между давлениями на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкциях на расчетном этаже при Па.
Расчетная разность между давлениями на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкциях на расчетном этаже Па определяется по формуле:
где - высота здания от уровня средней планировочной отметки земли до верха вытяжной шахты м;
- расчетная высота от уровня земли до верха окон дверей или ворот м;
и - удельный вес соответственно наружного воздуха и воздуха в помещении Нм3 рассчитываемый по формуле (2.16).
где - плотность наружного воздуха при ;
- скорость ветра [2]
и - аэродинамические коэффициенты соответственно для наветренной и подветренной поверхности ограждающей конструкции [5]
- коэффициент учета изменения скоростного давления ветра в зависимости от высоты здания [5];
- условно постоянное давление воздуха в здании.
Расчет приведен для основного помещения храма.
) Определяем разность давлений воздуха на наружную и внутреннюю поверхности ограждения по формуле (2.15):
) Вычисляем расход инфильтрационного воздуха Gи кгч по формуле (2.14)
) Вычисляем расход теплоты для нагревания инфильтрующего воздуха
6 Расчет поступлений тепла
К основным теплопоступлениям относятся поступления тепла от людей () от освещения () от солнечной радиации () выделение тепла от горения свечей () а так же прочие тепловыделения ().
Теплопоступления от людей Вт определяются по следующей формуле:
где - удельные теплопоступления выделяемые одним человеком Вт определяются по [1]
Для зимнего периода: q=122; n - 60
Для летнего периода: q=5296; n - 60.
Теплопоступления от освещения Вт рассчитываются по следующей формуле:
где - нормируемая освещенность помещения Лк (принимается по [6]);
- площадь пола помещения м2;
- удельные тепловыделения от ламп (принимаются по[7]);
- доля тепла поступающего в помещение
Теплопоступления от солнечной радиации:
где qвп – поступление тепла от прямой солнечной радиации в июле через вертикальное и горизонтальное одинарное остекление световых проемов [7];qвр – поступление тепла от рассеянной солнечной радиации в июле через вертикальное и горизонтальное одинарное остекление световых проемов [7];
F0 – поверхность остекления м;
k1 – коэффициент учитывающий затенение остекления и загрязнения атмосферы [6];
k2 – коэффициент учитывающий загрязнение [7]
сз – коэффициент теплопропускания солнцезащитных устройств принимаемый равным 1.
Расчет солнечной радиации для зала церкви приведен в приложении В.
Поступление тепла от свечей:
Qнр = 46810 кДжкг – низшая теплота сгорания парафина;
Gсв - Расход свечей кгч по [1] для 60 чел – 05 кгч.
где - прочие теплопотери и теплопоступления.
Расчет системы вентиляции
1 Описание системы вентиляции
В данном дипломном проекте для обеспечения допустимых метеорологических условий в здании храма была запроектирована система вентиляции включающая в себя две приточных механических системы две механических вытяжных систем и десять с естественным побуждением.
Воздуховоды применяются круглого сечения. В приточных и вытяжных системах используются воздухораспределительные решетки типа РР-5.
Система П1 обслуживает зал храма. Магистральный воздуховод расположен на высоте 33м.
Система П2 обслуживает общий зал и комнату приема пищи.
2.Расчет вредных испарений
Расчет вредных испарений М гч возникающих от горения свечей.
Кол-во СО2 выделяемого при сгорании 1кг парафина:
Gсв - Расход свечей кгч по [1]для 60 чел – 05 кгч.
М= CCO2CВ· Gсв=1650·05=825лч= 5643гч
Допустимая концентрация СО2 в удаляемом воздухе Суд=2 лм3
По [8] ГН 2.2.5.2100-06 ПДКрз=9 гм3
Не превышает допустимой.
3. Расчет воздухообмена основного помещения
Требуемый воздухообмен по санитарной норме определяется в соответствии с количеством людей в помещении и минимальным расходом наружного воздуха который требуется подавать в расчете на одного человека. Нормативные удельные воздухообмены приведены в [9 прил. М].
где - избытки полного тепла в помещении кДжч;
W – влагоизбытки в помещении кгч.
где – избытки явного тепла Вт;
– температура внутреннего воздуха в помещении.
где w – количество влаги выделяемой одним человеком кгч
n – количество человек одновременно находящихся в помещении.
Температура удаляемого воздуха:
где – градиент температуры по высоте помещения H.
Находим теплонапряжение помещения:
где - расчетные избытки явного тепла в помещении;
- градиент температуры;
Температура приточного воздуха:
где – рабочая разность температур между приточным и внутренним воздухом.
Количество приточного воздуха который должен быть подан в помещение на разбавление вредностей определяется по формулам:
Влаговыделения от свечей:
Из того что луч близок к вертикали ( > 6000 кДжкг) делаем вывод что влаговыделения малы а превалируют выделения явного тепла. Поэтому максимальную точность обеспечивает расчет по избыткам явного тепла (по температуре);
Так как и в помещении есть окна то за расчетный принимаем а недостающее количество воздуха в теплый период года подают в помещение за счет аэрации.
4 Определение воздухообмена по кратности. Воздушный баланс.
Представим данные воздухообмена по кратности в виде таблицы Г.1 приложения Г.
5.Выбор и расчет воздухораспределительных устройств
Выбор и расчет воздухораспределительных устройств рекомендуется производить в следующей последовательности:
Определяем количество тип высоту установки воздухораспределителей.
Определяем количество подаваемого воздуха через один ВР по формуле:
где - количество приточного воздуха
- количество воздухораспределительных устройств.
Уточняем тип ВР и определяем коэффициенты и площадь живого сечения воздухораспределителя м² [10].
Определяем скорость воздуха на выходе из ВР по формуле:
Рассчитываем скорость воздуха в рабочей зоне по формуле:
где-определяется из условия:
- геометрическая характеристика струи.
Для компактных струй определяется по формуле:
где - разница температур между температурой на выходе из ВР и температурой внутреннего воздуха ºС:
- коэффициент неизотермичности. Рассчитывается в зависимости от геометрической характеристики струи . При соблюдении условия будет рассчитываться по формуле для компактной струи:
- коэффициент взаимодействия. Для компактных струй зависит от количества струй и отношения - длина струи - половина расстояния между воздухораспределителями.
- коэффициент стеснения для компактных струй.
Сравниваем полученное значение с нормированной величиной:
где = 02 – скорость воздуха в помещении
- коэффициент отклонения скорости от нормируемой [10].
Максимальная разность температур между температурой воздуха на основном участке струи и температурой воздуха в рабочей зоне находится по формуле:
Определяем максимальную разность температур и сравниваем с нормируемой величиной:
где - нормируемая температура определяется по СниП [9]
Количество воздуха через один ВР:
РР-5(А5Б5) (6 штук) Принимаем F0=0096 м2 m=45 n=32;
Скорость воздуха на выходе из ВР:
Определяем значения коэффициент неизотермичности струи kн в зависимости от данного соотношения:
kв считаем по формуле:4.7
Коэффициент находим по [10]
Скорость воздуха в рабочей зоне:
Максимальная разность температур между температурой воздуха на основном участке струи и температурой воздуха в рабочей зоне:
Сравниваем с нормируемой величиной:
6 Аэродинамический расчет систем вентиляции
6.1 Аэродинамический расчет систем механической вентиляции
Аэродинамический расчет вентиляционных систем выполняют с целью выбора диаметров воздуховодов и регулирующих устройств и определения потерь давления.
Аэродинамический расчет сети воздуховодов производят в такой последовательности.
Компонуют вентиляционную систему и строят аксонометрическую схему.
Определяют магистраль и ответвления; магистралью считается самый длинный воздуховод протянутый от самого дальнего приточного отверстия к вентилятору.
Сеть разбивают на участки с постоянным расходом воздуха и постоянным диаметром воздуховода в пределах каждого участка.
Участки нумеруют начиная с наиболее удаленного от вентилятора по магистрали а затем по ответвлениям.
Для каждого участка определяют его длину и количество перемещаемого воздуха.
Принимают ориентировочное значение скорости воздуха в воздуховоде. Скорость воздуха в воздуховодах для систем с механическим побуждением рекомендуется принимать – на концевых участках 4 – 6 мс на магистралях 6 – 8 мс на участках близких к вентагрегату – до 10 мс.
Используя таблицу [11] по скоростям и расходам воздуха намечают диаметр воздуховодов.
Вычисляют фактическую скорость воздуха в воздуховоде по формуле:
где - расход на данном участке воздуховода
- площадь поперечного сечения воздуховода
По значению фактической скорости и диаметру по табл. [11] определяем потери давления по длине и динамическое давление .
Определяем сумму коэффициентов местных сопротивлений по справочным таблицам.
Определяем потери давления на трение по длине .
Находим потери давления на местные сопротивления по длине .
Определяем полные потери давления .
Потери давления на всех участках магистрали суммируют; сумма является расчетной величиной для подбора вентилятора.
Потери давления в ответвлении и суммарные потери давления в магистрали от ее конца (наиболее удаленного от вентилятора участка) до точки подключения ответвления должны удовлетворять соотношению:
Несоблюдение соотношения допускается при условии:
Для уравнивания расчетных потерь давления и на ответвлении устанавливают диафрагму. Коэффициент местного сопротивления диафрагмы находим по формуле:
где - динамическое давление расчет участка Па.
Подбор диаметра диафрагмы производим по табл. [11].
При уравнивании потери давления должны удовлетворять соотношению:
В случае если ответвление принимаем за магистраль.
Данные расчета сведем в таблицу Д.1и Д.2 приложения Д.
6.2 Аэродинамический расчет систем естественной вентиляции
Аэродинамический расчет систем естественной вентиляции аналогичен расчету механической системы вентиляции. Отличие же заключается в том что расчет начинают с определения располагаемого давления:
где - высота воздушного столба м
- плотность наружного и внутреннего воздуха
- ускорение свободного падения
Плотность воздуха определяем по формуле:
В качестве расчетной температуры наружного воздуха в аэродинамическом расчете систем естественной вентиляции принимается температура равная 5 .
Высоту воздушного столба следует принимать при наличии в помещении только вытяжки – от середины вытяжного отверстия до устья выходной шахты. Далее по таблице [11] назначаем сечение воздуховода. Соответственно принятому сечению и заданному количеству воздуха по той же таблице определяем гидравлические потери на преодоление сил трения и на местные сопротивления. Выявляем суммарные фактические гидравлические потери при этом должно соблюдаться условие:
Данные расчета сведем в таблицу Д.3 приложения Д.
Расчет аэрации сводится к определению площади необходимых проемов которые должны быть открыты для подачи приточного воздуха в теплый период года при условии что скорость воздуха в помещении не превышает допустимую.
Определяется аэростатическое давление вызываемое перемещением воздуха через приточные и вытяжные проемы по формуле:
Δр=g·(z2 – z1)·( ρн – ρв) (3.27)
где z2 – высота здания от уровня средней планировочной отметки земли до верха карниза м;
z1 – высота от отметки земли до верха оконной конструкции или проемов м;
ρн ρв - плотность воздуха наружного и внутреннего соответственно кгм3 ;
Потери давления на прохождение воздуха через приточные проемы:
где – доля разностей давления расходуемая на прохождение воздуха через приточные проемы (02).
Требуемая площадь приточных проемов:
где G – расход воздуха кгс;
– коэффициент местного сопротивления зависящий от угла открытия окна α (принимается по [12]).
Скорость потока воздуха входящего в окно:
Открываемый проем как приточное отверстие дает компактную струю. Так как притонные отверстия расположены в рабочей зоне либо в близи нее то возникает необходимость в расчете параметров начального участка струи.
где кжс – коэффициент живого отверстия (принимается равным 1).
– скорость воздушного потока мс определяется по формуле:
Сравнивается полученное значение скорости с допустимым.
где к - коэффициент отклонения скорости от нормируемой принимается по [прил. Г 5];
– допустимая скорость воздуха в помещении мс.
Расчет приведен для основного помещения (101).
Определяется аэростатическое давление:
Требуемая площадь приточных проемов
Скорость входящего потока воздуха:
Сравнивается полученное значение скорости с допустимым:
8 Расчет и подбор приточной камеры
8.1 Расчет и подбор калорифера
Калориферную установку подбирают в следующем порядке.
Определяем общий максимальный расход теплоты на вентиляцию:
где - удельная массовая теплоемкость равная единице - = 1 ;
- расход приточного воздуха ;
- начальная и конечная температура воздуха ºС
Определяем площадь живого сечения калориферной установки по воздуху:
где - массовая скорость воздуха в калорифере принимается равной 8 мс.
По ориентировочной величине пользуясь техническими данными [11] подбираем тип и количество калориферов установленных параллельно по воздуху.
Для принятых калориферов в соответствии с техническими данными определяют действительную величину живого сечения по воздуху и действительную площадь поверхности нагрева: [11]
Определяем действительную массовую скорость воздуха по формуле:
где - количество калориферов установленных параллельно по воздуху.
Определяем способ соединения калориферов по воде и количество воды проходящей через каждый калорифер:
где - начальная и конечная температуры теплоносителя (150-70 ºС);
n – количество калориферов соединенных параллельно по воде.
Определяем скорость воды в трубках калориферов:
где - площадь живого сечения трубок для прохода воды м² [11].
Определяем требуемую площадь нагрева калориферной установки:
Определяем запас площади поверхности нагрева:
Запас должен составлять 10 - 20 %.
Находим аэродинамическое сопротивление калориферной установки [11].
Максимальный расход теплоты на вентиляцию:
Тип модель и номер калорифера : КСк4-7-02АХЛЗ количество – 1.
Определяем действительную массовую скорость воздуха:
Определяем количество воды проходящей через калорифер по формуле:
Определяем скорость воды в трубках калорифера:
По справочным данным коэффициент теплопередачи калорифера:
По справочным данным аэродинамическое сопротивление калориферной установки: .
По аналогии для системы П2 был подобран калорифер:
КСк3-6-02АХЛЗ количество – 1
8.2 Расчет и подбор воздухозаборной решетки и утепленного клапана
Площадь живого сечения воздухозаборных решеток и утепленных клапанов определяем по формуле:
где V –допустимая скорость принимаем 4 мс; [5]
L- расход приточного воздуха м3ч.
Количество воздухозаборных решеток(округляется до целого значения):
где fж.с.=084м2 – площадь живого сечения одной решетки м2. Принимаем решетки ЖМ-5.
Определяем действительную скорость воздуха в живом сечении воздухозаборных решеток:
Потери давления в жалюзийной решетке определяются по формуле:
где =22 - коэффициент местного сопротивления решетки [11]
- плотность воздуха =129 кгм3.
Принимаем к установке утепленный клапан КВУ с сопротивлением утепленного клапана Рклап=20 Па.
8.3Подбор вентиляторов
Подбор вентилятора производим по заданной производительности и значению полного давления по сводным графикам аэродинамических характеристик которые приводятся в каталогах вентиляционного оборудования.
Полное давление создаваемое вентилятором определяется по формуле:
где Рсист – потери давления в системе Па;
Ркал – потери давления в калорифере Па;
Рклап – потери давления в утепленном клапане Па;
Рреш – потери давления в воздухозаборных решетках Па;
– 10% запас на неучтенные потери.
По заданному давлению и производительности подберем вентиляторы:
центробежный вентилятор УНИВЕНТ 5-4-2;
Эл. двигатель: Nу 22 кВт;
Тип двигателя: АИР90L64.
График представлен в приложении И.
центробежный вентилятор Радивей-0-12-315;
Эл. двигатель: Nу=018 кВт;
Тип двигателя: АИР56В4.
График представлен в приложении И.
9Расчет и подбор вытяжных вентиляторов
Вентилятор для вытяжной системы В1 подбирается по давлению:
где - падение давления на магистрали Па;
Принимаем к установке радиальный вентилятор УНИВЕНТ -5-6-1 с характеристиками:
Мощность электродвигателя 075 кВт;
Частота вращения рабочего колеса 1000 обмин;
Вентилятор для вытяжной системы В2.
Принимаем к установке радиальный вентилятор УНИВЕНТ -16-2-1 с характеристиками:
Мощность электродвигателя 0055 кВт;
Частота вращения рабочего колеса 2600 обмин;
Графическая характеристика предоставлена в приложении И.
Расчет системы отопления
1 Описание системы отопления
Источником системы теплоснабжения является ТЭЦ. Расчетная температура подающей воды в систему отопления 105С обратной 70С.
В здании запроектировано две системы отопления. В качестве нагревательных приборов применяются конвекторы типа «Универсал». Системы выполнены из стальных водогазопроводных труб проложенных открыто и в полу. СО1 однотрубная с нижней разводкой горизонтальная поэтажная. СО2 однотрубная с нижней разводкой горизонтальная.
Регулирование теплоотдачи нагревательных приборов осуществляется терморегуляторами фирмы «Данфосc» типа RTD-G. Выпуск воздуха из системы отопления производится автоматическими воздухоотводчиками устанавливаемыми в верхних точках приборов.
2Гидравлический расчет системы отопления
На схеме выбирается главное циркуляционное кольцо (для систем с тупиковым движением теплоносителя главное циркуляционное кольцо проходит через прибор наиболее удаленного этажа) ГЦК разбиваем на участки с указанием расходов и длин участков.
Определяем располагаемое давление для расчёта системы отопления по формуле:
Расчёт однотрубной системы отопления начинаем с расчёта потерь давления для стояка входящего в главное циркуляционное кольцо. Система отопления будет гидравлически устойчивая в том случае если потери давления на стояке будут не менее 70% от Рр .
Расчет однотрубной системы отопления ведется методом характеристик сопротивлений.
Составляется расчетная схема [приложение Ж];
Определяется главное циркуляционное кольцо;
Разбивается кольцо на участки определяется расход и длина;
Находится располагаемое давление по формуле (4.5);
Определяется удельная характеристика сопротивления:
По определяем и находится характеристика сопротивления участка:
Рассчитываются потери давления на расчетном участке:
Для того чтобы система отопления была гидравлически устойчива потери давления на стояке который входит в главное циркуляционное кольцо должны составлять не менее 70% от .
Аналогично двухтрубной системе строится график падения давления и увязываются стояки. Расчет стояков ведется отдельно:
Потери давления на стояке:
где - удельная характеристика стояка определяется как сумма характеристик прямых участков и радиаторных узлов;
Результаты гидравлического расчета систем отопления сведены в Приложении Ж а так же предоставлены в графической части проекта.
3Подбор и расчет отопительных приборов водяного отопления
При расчете площади нагревательной поверхности приборов необходимо учитывать теплоотдачу труб открыто проложенных в помещении. Поэтому теплоотдача прибора равна расчетным теплопотерям помещения за минусом теплоотдачи труб:
где – поправочный коэффициент учитывающий долю теплоотдачи труб в помещении [13]: при открытой прокладке =09 при скрытой =05;
Теплоотдача труб определяется по формуле:
где – теплоотдача 1 м вертикальной и горизонтальной трубы [13] ;
– длина вертикальной и горизонтальной трубы м;
Количество секций зависит от площади но для этого надо найти плотность теплового потока прибора:
где – номинальная плотность теплового потока [11];
– коэффициенты выражающие влияние конструктивных и гидравлических особенностей прибора на его коэффициент теплопередачи по [10];
Затем находится площадь прибора:
Расчет отопительных приборов СО1 и СО2 сведен в приложение Ж.
Технология строительных и монтажных работ
1 Выбор и обоснование решений по производству работ
В данной работе при производстве санитарно-технических работ по монтажу системы отопления применяется параллельный метод производства работ. Это позволяет сократить сроки строительства. Такой метод позволяет рационально использовать рабочие кадры и сокращает затраты на строительство в целом.
Монтаж трубопроводов из водогазопроводных труб должен осуществляться по монтажному проекту с учетом требований СНиП 12-01-2004. До проведения монтажных работ трубы соединительные детали арматура и средства крепления должны быть подвергнуты входному контролю. Трубы соединительные детали а также средства крепления должны иметь сопроводительный документ подтверждающий их соответствие нормативным требованиям. Трубы должны иметь маркировку указывающую диаметр трубы. На поверхности труб не должно быть механических повреждений и изломов. Трубы не должны быть скручены или сплющены. На штуцерах и накидных гайках соединительных деталей резьба должна быть нарезана в соответствии с ГОСТ 6357. Сопрягаемые детали не должны иметь выбоин заусенцев царапин. Прокладки должны иметь правильную геометрическую форму. Средства крепления стальных труб должны иметь поверхность исключающую возможность механического повреждения труб. Крепления не должны иметь острых кромок и заусенцев. Размеры хомутов фиксаторов скоб должны строго соответствовать диаметрам труб.
При монтаже вентилятора был выбран горизонтальный тип расположения на пружинных виброизоляторах. Канальные вентиляторы типа УНИВЕНТ могут использоваться с круглыми квадратными или прямоугольными воздуховодами. Поперечное сечение воздуховодов должно быть таким чтобы среднерасходные скорости в них Vвозд не превышали 7 8 мс. Для снижения аэродинамических потерь переходы перед вентилятором и за ним должны быть сделаны в соответствии с рекомендациями. На расстоянии менее одного диаметра колеса перед входом в вентилятор не допускается наличие поворотов резких изменений сечения и т.д.
2Технологическая последовательность выполнения работ
До начала монтажа системы отопления должны быть выполнены следующие работы:
а) оштукатурены ниши для отопительных приборов;
б) пробиты (или оставлены) отверстия в междуэтажных перекрытиях для пропуска стояков;
в) на стенах нанесены краской отметки чистых полов;
г) установлены подоконные доски;
д) поднесены приборы и детали трубопроводов к месту монтажа.
Систему отопления монтируют из заранее сгруппированных и спрессованных в мастерских конвекторов готовых узлов стояков и подводов (трубозаготовки).
Работы по монтажу системы отопления производят в следующей последовательности:
а) размечают места отверстий для кронштейнов и хомутиков с помощью шаблона.
Рис.1. - Шаблон разметки отверстий для установки кронштейнов под конвекторы
Кронштейны следует крепить к бетонным стенам дюбелями а к кирпичным стенам - дюбелями или заделкой кронштейнов цементным раствором. Крепление дюбелей к кирпичным стенам следует производить с помощью монтажных пистолетов;
б) при заделке креплений цементным раствором сверлят электродрелью отверстия устанавливают по рейке хомутики и кронштейны заделывают гнезда;
в) устанавливают окрашенные за один раз радиаторы (после затвердения раствора в гнездах кронштейнов и просушки окраски ниш); ввертывают сгоны в радиаторные пробки;
г) устанавливают и выверяют на первом этаже узел этажа стояка и соединяют подводки узла насухо с установленными радиаторами на сгонах;
д) производят сборку резьбовых соединений всего стояка на льне и сурике.
Конвекторы и трубозаготовки подают до устройства перекрытия над этажами к местам установки в которых будет производиться монтаж систем (или после устройства их - через оконные проемы); конвекторы подают в контейнерах трубозаготовку - в пакетах.
При наличии в здании чистого пола или перекрытий из железобетонных настилов конвекторы подвозят к месту монтажа в специальной тележке.
Кронштейны в кирпичные стены заделывают на глубину 110 мм без учета толщины штукатурки. Отверстия сверлят диаметром 27 мм на глубину 120 мм. но не меньше трех кронштейнов на радиатор (кроме радиаторов в две секции).
Конвекторы должны устанавливаться на расстоянии не менее: 40 мм - от пола 50 мм - от нижней поверхности подоконных досок и 25 мм - от поверхности штукатурки стен.
Разборные соединения стояков должны применяться только в местах где это необходимо для сборки трубопровода.
Соединение труб на сварке должно выполняться с помощью муфт (стаканчиков). Один стык (нижний) должен быть заварен на заводе при изготовлении трубного узла.
При установке нагревательного прибора под окном его край со стороны стояка не должен выходить за пределы оконного проема. Подающие подводки к нагревательным приборам должны иметь уклон от стояка к прибору 10 мм на всю длину подводки. Обратные подводки должны иметь такой же уклон от прибора к стояку короткие подводки (длиной до 500 мм) можно прокладывать горизонтально. При длине подводок более 15 м необходимо прикреплять их хомутиками к стенам.
В стенах и перекрытиях трубы прокладываются в гильзах. Гильзы должны на несколько миллиметров выступать из пола.
Стояки крепятся для обеспечения свободного вертикального перемещения хомутиками.
Канальные вентиляторы имеют жесткие квадратные присоединительные фланцы с отверстиями по углам соответствующие стандартным размерам квадратных воздуховодов.
Рис. 2 – Горизонтальный тип размещения вентилятора на пружинных виброизоляторах
Вентиляторы как правило монтируются в разрыв воздуховодов и не требуют специального крепления если подсоединение осуществлено непосредственно к воздуховоду. В случае подсоединения через гибкие вставки крепление к строительной конструкции обязательно. Вентиляторы больших номеров должны крепиться к строительным конструкциям при помощи опор подвесок кронштейнов. Необходимо отметить что канальные вентиляторы могут использоваться не только путем встраивания в разрыв воздуховодов но и как вентиляторы работающие на приток в начале системы или как вентиляторы работающие на вытяжку в конце системы.
3Контроль качества работ
Смонтированные системы отопления должны быть испытаны налажены и доведены до такого состояния чтобы все технические показатели соответствовали проектным данным.
Прием систем отопления производиться в три этапа наружный осмотр испытания гидростатическим методом и испытания на тепловой эффект.
При наружном осмотре проверяются исполнительные чертежи и соответствие выполненных работ утвержденному проекту правильность сборки и прочность крепления труб и отопительных приборов установки контрольно-измерительных приборов запорной и регулирующей арматуры расположения спускных и воздушных кранов соблюдение уклонов.
После наружного осмотра проводиться испытание по программе определяемой системой отопления и временем года. Для удобства выявления дефектных мест каждая система испытывается по узлам а затем вся в целом.
Испытания системы водяного отопления проводятся при отключенных теплообменниках и расширительных баках давлением равным 15 рабочего давления но не менее 02 МПа в самой нижней точке системы.
Системы считаются выдержавшими испытания если в течении 5 минут нахождения ее под пробным давлением падение давления не превысит 002 МПА и отсутствуют течи в сварных швах трубах резьбовых соединениях арматуре отопительных приборах. При сдаче систем предоставляется комплект исполнительных чертежей все акты приемки скрытых работ паспорта оборудования акты о гидравлических испытаниях и акты теплового испытания систем.
4 Заполнение комплектовочной ведомости
Комплектовочная ведомость составляется в табличной форме эскиз узла схематично изображается в соответствии со схемой трубопроводов и узлами габариты узла масса - из справочных данных. Комплектовочная ведомость приводится таблице 5.1. Спецификация материалов в таблице 5.2.
Таблица 5.2 - Спецификация материалов
Угольник 90 гр 20 mm п Wefatherm G21002
Угольник 90 гр 25 mm Wefatherm G21003
Тройник 90 гр переходной 20 х 16 х Wefatherm G25001
Тройник 90 гр переходной 20 х 20 х Wefatherm G25003
Полипропиленовые муфты разъёмные (американки) SPK
Кронштейны для радиаторов
Воздушный кран Маевского
Скользящая опора 20 Wefatherm
Скользящая опора 25 Wefatherm
Крепления трубопровода
5 Разработка календарного плана производства работ
5.1Определение состава и объемов работ
Одним из элементов для определения сметной стоимости строительств или сооружения служат объемы строительных работ.
Ведомость подсчета объемов работ является исходным документом и формируется исходя из проектного задания. Перечень ведется в прямом порядке определения сметной стоимости объекта строительства.
На основании требуемых монтажных работ составлена ведомость и приведена в Таблице 5.3.
Разметка мест прокладки трубопроводов
Замеры участков трубопроводов и составление черновых эскизов
Вычерчивание замерных эскизов.
Прокладка полиэтиленовых трубопроводов с установкой и заделкой кронштейнов со сверлением отверстий
Сварочные работы на трубопроводах внутренних сетей агрегатом для сварки стальных труб d=25мм
Сварочные работы на трубопроводах внутренних сетей агрегатом для сварки стальных труб d=32мм
Установка радиаторов и радиаторных блоков. Установка кронштейнов с заделкой кронштейнов со сверлением отверстий в стенах
Навешивание радиаторов и радиаторных блоков
Установка разной арматуры. Краны “Маевского” (воздушные)
Монтаж кранов двойной регулировки
Гидравлическое испытание трубопроводов систем отопления
Монтаж теплоизоляции Изолон 32х2
Тепловые испытание трубопроводов систем отопления
5.2 Определение трудоемкости работ
Требуемые затраты труда и машинного времени устанавливаются по «Единым нормам и расценкам на строительные монтажные и ремонтно-строительные работы» (ЕНиР) либо по «Государственным элементным сметным нормам» (ГЭСН). Трудозатраты даны в человеко-часах и машино-часах. Трудозатраты на объемы работ по захваткам (в человеко-днях и машино-сменах) определяют по формуле:
где Нвр – норма времени на единицу объема работ чел.-час. (маш.-час) принимаем по;
V – физический объем работ принимаем по таблице 3;
– продолжительность смены час.
Результаты расчета трудоемкости сведены в приложение Л.
5.3 Разработка календарного графика производства работ
Календарный план разработан в составе ППР и удовлетворяет основным требованиям: выдержан директивный срок производства работ регламентирована технологическая последовательность работ и обосновано наиболее полное совмещение их выполнения обеспечена ритмичность работы и полная загрузка ведущих бригад постоянного состава при достаточном фронте работ обеспечена равномерная загрузка и максимальное использование основных машин и механизмов полностью обеспечены безопасные условия труда.
Продолжительность работы рассчитана по формуле:
где - трудоемкость на данный объем работ чел.-сут
- количество человек в бригаде чел.;
- число смен в сутки смены.
Необходимо объединять некоторые виды работ для укрупнения объема и удобного расчета продолжительности. Состав бригад сформирован с учетом объединения работ. Не допускается применять звено численностью менее 3 человек. Допускается изменять численность бригады в обе стороны в пределах одного человека и применять при объединении высший разряд рабочего.
После построения календарного плана построен график движения рабочей силы. Он построен под календарным планом и отображает выполнение условий поточной организации строительно-монтажных работ. Количество рабочих работающих каждый день определено суммированием их числа на захватке.
Степень достигнутой поточности строительства характеризуется показателем равномерности потока:
α -по числу рабочих; – по времени.
Показатель неравномерности потока по числу рабочих определен по формуле:
где - среднее число рабочих чел.;
- наибольшее число рабочих по графику потребности в рабочих чел.
Необходимо чтобы коэффициент был 051.
Показатель неравномерности потока по времени определен по формуле:
где - период установившегося потока когда примерно одинаковое максимальное число рабочих работает довольно большой промежуток времени дни;
- общая продолжительность строительства по календарному графику дни.
Чем выше коэффициент тем равномернее используются трудоресурсы.
Среднее число рабочих найдено по формуле:
где - общая суммарная трудоемкость всех работ включая подготовительные работы и неучтенные работы чел.-дни.
Календарный план производства работ представлен в приложении П.
Расчет коэффициентов:
=24=05 – удовлетворяет заданному условию.
6.Мероприятия по обеспечению нормативных требований охраны труда
Рабочее место должно быть свободным от посторонних предметов и материалов.
Монтировать трубопроводы на высоте внутри производственного помещения следует с подмостей лесов люлек настилов изготовленных из прочного материала. Перерезать трубы и выполнять операции по их обработке необходимо вне подмостей. Работая на высоте (монтируя трубы и приборы пробивая отверстия и т. д.) следует пользоваться предохранительным поясом исправность которого каждый раз проверяет руководитель работ.
Приставные лестницы должны иметь врезные ступени снизу— нескользящие наконечники а вверху— захваты. Работать с них разрешается на высоте не более 3 м. Подъем тяжестей с лестниц не допускается. Устанавливая приставные лестницы на высоте необходимо прикреплять их верх и низ к прочным элементам конструкций. Раздвижные лестницы-стремянки должны иметь приспособления не позволяющие им произвольно раздвигаться во время работы. Для обеспечения устойчивости тетивы лестниц должны расходиться книзу.
Прочность подмостей и лесов следует проверять до начала работы (это делает мастер или производитель работ). Подвесные леса и люльки должны иметь барьеры. Пользоваться подвесными лесами не раскрепленными раскосами и тросами запрещается. Ширина настила на лесах и подмостях должна быть не менее 1 м. С обеих сторон настилы надлежит ограждать перилами высотой не менее 1 м с бортовой остроганной доской шириной 18 см.
Запрещается класть инструмент на край рабочего настила лесов вести работы со случайных опор использовать в качестве временных опор или подставок случайные предметы (нагревательные приборы доски ящики лестницы и др.).
Не разрешается производить работы в тех местах над которыми монтируют блоки панели и другие сборные конструкции не разрешается подвешивать и закреплять грузоподъемные приспособления к строительным конструкциям здания без ведома мастера или производителя работ.
Для предотвращения раскачивания и кручения поднимаемых узлов трубопроводов и оборудования необходимо применять оттяжки из пенькового каната или тонкого гибкого троса. Пеньковые канаты не должны иметь перетертых и размочаленных прядей. Запрещаются резкие толчки при подъеме и опускании груза а также резкое переключение прямого хода подъемного механизма на обратный.
Длинномерные узлы трубопроводов поднимаемые в горизонтальном положении следует стропить не менее чем двумя стропами или транспортировать при помощи специальных траверс. При перемещении снимать стропы с монтируемых трубопроводов и оборудования разрешается только после прочного и надежного закрепления их.
Устанавливать отопительное оборудование на кронштейны заделанные в стены можно только после полного затвердевания цементного раствора. При фланцевых соединениях трубопроводов и арматуры совпадение болтовых отверстий во фланцах следует проверять оправками (запрещается делать это пальцами).
Требования по технике безопасности:
При монтаже систем из полимерных труб необходимо соблюдать общие правила техники безопасности установленные для монтажа санитарно-технических систем.
Сварку полимерныхтруб и соединительных деталей следует производить в проветриваемом помещении.
При работе со сварочным аппаратом следует соблюдать правила работы с электроинструментом.
Для обеспечения грамотного применения труб и фитингов из полипропилена в трубных системах в Российской Федерации выпущен «Свод правил по проектированию и монтажу трубопроводов из полипропилена «Рандом сополимер» (СП40-101-96)».
1 Цель и задачи автоматизации вентиляционных систем
Автоматическое управление вентиляциейпозволяет экономить от 13% до 20% теплопотребления и холодопотребления. Задачей систем регулирования и автоматики систем вентиляции является поддержание заданных климатических условий и управление ими.
Автоматическое управление вентиляцией должно обеспечивать:
- регулирование частоты вращения вентилятора;
- защиту водяного калорифера от замерзания;
- поддержание заданных параметров воздуха;
- индикацию степени загрязнения фильтров.
2 Методы регулирования температуры приточного воздуха
Для обеспечения заданного температурного режима при вентиляции помещений применяют два основных способа регулирования когда наружный воздух проходит через воздухонагреватель или смешивается в определенной пропорции с рециркуляционным:
- качественное регулирование;
- количественное регулирование.
При наличии регулируемой (воздух) и регулирующей ( теплоноситель) сред управляющее воздействие направляется на изменение тепловой мощности воздухонагревателя или объема проходящего воздуха. Управление воздухонагревателями зависит от технологических схем их обвязки от изменения расхода теплоносителя (параллельное ступенчатое плавное или позиционное полным или неполным притоком). Алгоритм управления определяется видом теплоносителя.
Помимо воздействия на расход и характер течения теплоносителя влияние на температурный режим может быть достигнуто изменением соотношения объемов воздуха идущего через воздухонагреватель и минуя его путем управления поворотными секционными заслонками.
Заданную температуру внутреннего воздуха можно обеспечить применяя регулирование по количественному принципу – изменением расхода приточного воздуха. Возможность применения данного метода зависит от изменения тепловой нагрузки помещений глубины регулирования (отношения текущего расхода к расчетному) схемы обработки воздуха и ряда других показателей. Различают центральное регулирование воздействием на подачу вентилятора с помощью направляющих аппаратов многоскоростных электродвигателей местное (сетевое) – изменением расхода дроссельными устройствами на отдельных ответвлениях сети байпасированием и комбинированное. При количественном регулировании совместно работающих приточных и вытяжных систем необходимо обеспечить синхронизацию работы вентиляторов. Для поддержания некоторого подпора воздуха в помещении подача вентилятора изменяется регуляторами с импульсом по давлению или разрежению.
3Описание работы схемы приточной вентиляционной системы
В дипломном проекте разработана функциональная схема автоматизации приточной вентиляционной установки П1.
Приточная установка П1 комплектуется приборами автоматики и управления обеспечивающими его работу по заданным параметрам и технологии.
Работа системы предусматривает два режима обработки воздуха:
- летний режим когда воздух забирается с наружи режим выбирается переключателем «Зима-Лето» на лицевой панели щита;
- зимний режим когда воздух нагревается водяным калорифером режим выбирается переключателем «Зима-Лето» на лицевой панели щита.
Приборы автоматики применяемые в данной приточной установке предусматривают следующие функции:
- обеспечение воздухозабора наружного воздуха. Осуществляется через управление соответствующим клапаном с помощью электропривода Y 1;
- поддержание постоянной температуры приточного воздуха. Производится при помощи регулятора температуры ТС. Температура контролируется по датчику ТЕ устанавливаемому в воздуховоде на выходе из приточной установки (после вентилятора). Регулятор управляет исполнительным механизмом Y2 клапана на обратной линии теплоснабжения воздухоподогревателя (теплоноситель – вода);
- защита водяного воздухонагревателя от замораживания. Производится по температуре воды. Термостат защиты от замораживания по воде (в качестве которого используется термостат контроля температуры обратной воды TS 1) устанавливается на обратном трубопроводе вблизи выхода из воздухонагревателя. При падении температуры воды ниже установленной (30С) поступает сигнал на отключение приточной камеры. Термостат защиты от замораживания по воздуху TS 2 устанавливается перед водяным воздухонагревателем. При падении температуры воздуха после воздухонагревателя ниже установленной (плюс 3С) поступает сигнал на отключение:
- закрывается клапан наружного воздуха;
- выключается электродвигатель вентилятора;
- продолжает работать электродвигатель циркуляционного насоса;
- открывается на 100% регулирующий клапан по теплоносителю;
- загорается индикаторная лампа «угроза замораживания».
После прогрева системы и размыкания контакта термостата система переходит в режим работы.
- индикация запыленности воздушного фильтра. При увеличении запыленности воздушного фильтра происходит изменение разности давления по обе стороны фильтра вследствие чего срабатывает датчик реле перепада давления фильтра PDI зажигается индикатор «Фильтр» без остановки работы системы;
- индикация остановки или неисправности вентилятора. При остановке вентилятора (обрыв ремня и т.д.) происходит изменение разности давления вследствие чего срабатывает датчик реле давления вентилятора PDS выключается индикатор «Вентилятор» и приточная камера отключается;
- защита от коротких замыканий и перегрузок в электрических цепях. Защита реализована стандартным образом с помощью автоматических выключателей и тепловых реле магнитных пускателей.
Режим работы вентилятора предусматривает местное и дистанционное управления электрооборудованием с помощью переключателя SA и кнопочной станции SВ.
Кнопочная станция - осуществляет управление работой блоков приточной камеры в заданном режиме: производит прием и обработку сигналов поступающих от контрольных датчиков и выдачу соответствующих команд исполнительным механизмам. Существует три режима работы: дежурный рабочий и аварийный режимы.
В дежурном режиме включено питание станции при неработающем при этом функционирует система защиты от замораживания.
Рабочий режим – это режим нормальной эксплуатации.
Аварийный режим возникает при угрозе замораживания теплообменника при засоренности фильтра в случае невозможности поддержания рабочего давления или при срабатывании защиты от замыканий и перегрузок в электрических цепях.
Группа исполнительных механизмов – электроприводы клапаны насосы вентиляторы – по команде кнопочной станции открывает и закрывает воздушные клапаны вент камеры регулирует подачу и расход воды обеспечивает ее циркуляцию создает и направляет воздушный поток.
Функциональная схема системы автоматического управления приточной установкой П1 представлена в приложении К.
4Подбор и расчет оборудования
Подбор двухходового регулирующего шарового клапана для системы приточной вентиляции П1 осуществляется следующим образом:
Определяем значение K по формуле:
где G – расчетный расход теплоносителя ;
ΔP – потери давления на данном участке кПа.
По таблице 6.1 в зависимости от значения Kподбираем двухходовой регулирующий шаровый клапан R222 «BELIMO»с номинальным диаметром .
Таблица 6.1 – Технические характеристики шаровых кранов
Подбор датчиков осуществляется по пределам измерения результаты подбора представлены в таблице 6.2.
Таблице 6.2. - Подбор оборудования приточной установки
Наименование и техническая характеристика
Канальный датчик температуры с подсоединительным фланцем диапазон измерения –30 +80
Термостат угрозы замерзания по воде с диапазоном контролируемых температур 5 65
Термостат угрозы замерзания по воздуху с диапазоном измерения –20 +10
Дифференциальный датчик реле давления с регулируемым диапазоном давлений 50 500 Па (05 5 мБар)
Двухходовой регулирующий шаровый клапан R222 «BELIMO» технические характеристики: угол поворота 90; время полного поворота 140 с.
Циркуляционный насос для подмешивания теплоносителя c расходом воды Q до 1000 напором Н=4 м
Датчик относительной влажности предел измерений 0÷98%
Регулятор относительной влажности
Электопривод воздушной заслонки рабочее напряжение 220В время полного открытия (закрытия) 150 с крутящий момент 20Нм
Электопривод водяного клапана Вelimo R249 kvs = 40 м³ч рабочее напряжение 24В время полного открытия (закрытия) 100 с крутящий момент 4 Нм
Магнитный пускатель нереверсивный 380В
Переключатель универсальный односекционный
исп.2 красный «СТОП»
При разработке системы автоматизации приточной установки П1 были использованы [17] [18] [19].
Запроектирована система отопления и вентиляции католического храма располагающегося в г. Самара.
Выполнен теплотехнический расчет ограждающих конструкций составлен тепловой баланс здания. Был осуществлен расчет теплового баланса воздушного баланса воздухообмена подобраны воздухораспределительные устройства произведен аэродинамический расчет систем механической и естественной вентиляции подобрано оборудование приточной камеры составлена спецификация оборудования приточной камеры подобраны вентиляторы.
Произведен гидравлический расчет систем отопления увязка колец подбор марок отопительных приборов. Выполнена монтажная схема вентилятора и воздуховодов системы отопления составлена комплектовочная ведомость по монтажу систем рассчитана трудоемкость выполняемых работ а также разработан календарный план производства работ.
Представлена функциональная схема автоматизации венткамеры.
Дипломный проект представлен на 8 листах графической части. Расчетно-пояснительная записка содержит 112 страниц.

Чертежи.dwg

Аксонометричесикие схемы CO1 и CO2
Техническое помещение
Санитарный узел служебный
Хозяйственное помещение
Калорифер КСк3-6-02АХл31
Калорифер КСк4-7-02АХл3
Воздушный фильтр ФВ-23
Утепленный клапан КВУ 1350х1000Б
Воздухозаборная решетка ЖМ-5
Технология и организация строительства
Температура пр. сет. воды 95 С
Температура обр. сет. воды 70 С
Насос циркуляционный
Щит управления теплопунктом (ЩУтп)
См. отдельный проект ЭЛ
Термометры и манометры см. часть ОВ.
(От резервной группы силового щита)
Схема крепления вентилятора
Схема соединения вентилятора с воздуховодами
Пружинный виброизолятор
Резиновый виброизолятор
Технология и организация монтажа вентиляционной системы

Приложение А.docx

Таблица А.1 – Теплопотери через пол основного помещения
Таблица А.2 –Теплопотери через ограждения
Продолжение Таблицы А.2