Проектирование системы электроснабжения коровника на 250 голов крупного рогатого скота

06 А2 Схема установки для облучения.cdw

МТИ.13.03.02.1.0.17.91.Э3
Схема электрических соединений
установки УФ облучателя
Проектирование системы
электрификации здания на
0 голов молодняка крупного

02 А1 План-схема с нанесением силовой сети.cdw

Шкаф распредлительный типа СП62-71
Ящик силовой с автоматическим выклю-
Iнрасц=8 А и магнитным
пускателем ПМЛ-150104
пускателем ПМЛ-210104
пускателями ПМЛ-110004 и
Щиток осветительный типа ОЩВ-12 с
аппаратом защиты на вводе ВА47-29-1 и
ВА47-29-3 на 12 группах
Ящик силовой с автоматическим выключателем
А и магнитными пускателями
Ящик силовой с ВА51Г25
магнитными пускателями ПМЛ-110004
ным пускателем ПМЛ-110004
Труба стальная обыкновенная водогазо
Кабель АВВГ сечением 5
Кабель КРПТ сечением 3х1
Проволока катанк d= 6мм ГОСТ 14086-79
Экспликация помещений
Отделение на 40 станков
Притточная вентиляционная
Помещение для взвешивания
Ведомость узлов установки оборудования на планах расположения
Крепление распределительных и силовых
Ввод проводов в железобетонное или
Заземление несущего троса
МТИ.13.03.02.1.0.17.91.Э7
План-схема с нанесением
Проектирование системы
электрификации здания на
0 голов молодняка крупного
Принципиальная схема распределительной сети

05 А1 Схема замещения токов КЗ.cdw

Схема замещения токов
МТИ.13.03.02.1.0.17.91.Э3
Проектирование системы
электрификации здания на
0 голов молодняка крупного

03 А1 План-схема с нанесением осветительной сети.cdw

Щиток осветительный типа ОЩВ-12 с
аппаратом защиты на вводе ВА47-29-1
на 12 группах с аппаратами защиты
Светильник типа ЛСП 18 1
Светильник подвесной для ламп накалива-
Светильник типа НСП11 1
Светильник типа НСП09 1х200
Лампа люминесцентная ЛДЦ-36Л
Лампа накаливания 220В
Выключатель О-1 IP-44-17-6220
Розетка штепсельная РШ-Ц-2-07-6220
Коробка ответительная
Муфта натяжная К805 У3
Кабель АВВГ сечением 5х10 мм
Кабель АВВГ сечением 3
Номер автоматических выкл.
Отделение на 40 станков
Притточная вентиляционная
Помещение для взвешивания
Крепление ответвительных ко-
робок и светильников при
Крепление выключателей и ро-
зеток к различным основаниям
при открытой проводке
Крепление щитков типа ОЩВ
Узлы крепления тросоывх прово-
Узлы крепления тросовых прово-
Крепление кабелей скобами
Заземление несущего троса
МТИ.13.03.02.1.0.17.91.Э7
План-схема с нанесением
Проектирование системы
электрификации здания на
0 голов молодняка крупного
Компоновка осветительной сети
Данные о групповых щитках с автоматическими выключателями
Экспликация помещений
Ведомость узлов установки электрооборудования

04 А1 Схема принципиальная силовой сети.cdw

Схема принципиальная
МТИ.13.03.02.1.0.17.91.Э3
Проектирование системы
электрификации здания на
0 голов молодняка крупного

07 А1 Безопасность.cdw

МТИ.13.03.02.1.0.17.91.ТЧ
Проектирование системы
электрификации здания на
0 голов молодняка крупного
Система заземления здания TN-C-S
Схема расположения заземлителей на вводе в здание КРС

01 A1 Генплан.cdw

Типовой проект 3.407-136.3-2
Типовой проект 3.407-136.3-5
Разрядник вентильный
Труба асбестоцементная d=100мм
Заземляющий проводник ЗП-2
Сталь круглая d=12мм
Угловая анкерная опора
Типовой проект 3.407-136.3-6
Наименование сооружений
Свинарник для проведения опоросов на 160 голов
Свинарник-откормочник
Необходимость установки
Монтажная стрелапровеса
при температуре воздуха
Разработка и обратная засыпка траншеи механическим
Устройство постели для кабеля
затягиваемый в проложенные трубы
Устройство трубопровода из асбестоцементных труб
Прокладка кабеля по опоре с креплением скобами
Монтаж кабельной муфты
Монтаж вентильных разрядников
Типовой проект3.407-136
Монтаж железобетонной опоры
Подвеска провода А50 на опорах
Ответвление провода от опоры к зданию
Монтаж светильников наружного освещения
Устройство заземления
Условные обозначения
-Производственная постройка и номер ее на плане
- Светильник уличного освещения РКУ-250
-Потеря напряжения на концах линии
марка и сечение провода
Район климатических условий:
- по гололеду - 2 (толщина стенки гололеда 10 мм);
- по ветру - 3 (скоростной напор ветра 27 Нм среднее число гроз больше 40).
кВ принять железобетонными серии 3-407.1-316. Расчетные пролеты
в зависимости от марки и сечения проводов приведены в таблице.
МТИ.13.03.02.1.0.17.91.Э7
Проектирование системы
электрификации здания на
0 голов молодняка крупного
Экспликация сооружений
Расчетные данные по ВЛ 0
Закрепление опор в грунте
Ведомость обьемов электромонтажных и строительных работ

Задание Горяев Д. А.doc

Негосударственное образовательное учреждение
высшего образования
Направление: Электроэнергетика и электротехника
Профиль Электрооборудование и электрохозяйство предприятий организаций и учреждений
Форма обучения: Заочная
ПО ВЫПУСКНОЙ КВАЛИФИКАЦИОННОЙ РАБОТЕ
Срок сдачи студентом законченной работы 25 января 2018 г.
Исходные данные по работе: Описание района для реконструкции СЭС фермы перечень помещений и оборудования.
Содержание расчетно-пояснительной записки:
-Светотехнический и электротехнический расчет системы освещения;
- проектирование системы электроснабжения фермы»;
- технико-экономический расчет проекта электроснабжения.
Перечень графического материала:
- план схема с нанесением силовой сети;
- план схема с нанесением осветительной сети;
- схема принципиальная;
- схема замещения токов короткого замыкания
- схема установки для облучения
Консультации по разделам работы:
Научный руководитель
ГЛАВА 1 Теоретические основы расчета и проектирования систем электроснабжения предприятий сельскохозяйственной отрасли
К.т.н. Ларионов В.Б.
ГЛАВА 3 Технико-экономический расчет проекта электроснабжения
Дата выдачи задания: 20.08.2017 г.

Доклад на защиту.doc

В данной выпускной квалификационной работе предусмотрено размещение в здании 250 голов молодняка крупного рогатого скота в возрасте от 6 до 18 месяцев. Для данного коровника была поставлена задача разработать проект электроснабжения.
Генеральный план предприятия показан на листе 1 графической части.
Для данного здания был произведен выбор основного используемого оборудования и водонагревателя а также расчет установки для ультрафиолетового облучения. После полученных данных о мощности оборудования производился расчет силовых нагрузок и проектирования силовой электрической сети. Силовая сеть представлена на Листе 2.
Одной из основных задач являлось проектирование освещения коровника. В работе был произведен светотехнический и электротехнический расчет системы освещения. Результат расчета представлен на листе 3.
Для наглядности принципиальная схема силовой сети с указанием всех ЩУ и силовых агрегатов представлена на Листе 4.
В работе также были разработаны принципиальные электрические схемы по управлению технологическим оборудованием. Были рассчитаны моменты и потери напряжения для щитов освещения ультрафиолетового облучателя. Схема электрических соединений установки для облучения представлена на листе 6.
Для сети также был произведен расчет токов короткого замыкания который позволил осуществить выбор и проверку коммутационных аппаратов. Была построена схема замещения изображенная на листе 5 после чего непосредственно были рассчитаны токи коротких замыканий и выбраны защитные и измерительные аппараты.
В заключительной части работы был произведен экономический расчет проекта электроснабжения. Для проекта были рассчитаны затраты на проектирование затраты на амортизацию основных средств была вычислена конечная стоимость проекта. Данные по экономическому расчету представлены в таблицах в тексте пояснительной записки.
Для осуществления безопасности проекта большую роль играет заземление. В связи с этим была выбрана система заземления а осуществлен расчет заземлителей. Результаты расчета представлены на листе 7 графической части.
В работе также уделялось внимание экологичности проекта электроснабжения коровника на 20 голов молодняка крупного рогатого скота.
Таким образом все поставленные в работе задачи были выполнены. Результатом работы стал готовый проект по разработке электроснабжения здания на 250 голов КРС.

Аннотация.docx

Выпускная квалификационная работа на тему «Проектирование системы электрификации здания на 250 голов молодняка крупного рогатого скота» представлена пояснительной запиской на 88 страницах и графической частью на 7 листах форматов А1 и А2. При выполнении данного проекта был использован 21 литературный источник.
В данной ВКР разработан план системы электроснабжения здания на 250 голов КРС.
В основной части пояснительной записки проанализированы имеющиеся данные для проектирования рассчитаны силовые и осветительные нагрузки спроектирована сеть 04 кВ выбраны коммутационные аппараты рассчитаны токи короткого замыкания и выбрано соответствующее защитное оборудование.
Выполнен технико-экономический расчет предлагаемого проекта и рассмотрены вопросы безопасности (заземления) а также экологичности проекта электроснабжения.

Лист-уведомление.docx

В данной выпускной квалификационной работе представлены расчеты по проектированию системы электрификации здания на 250 голов молодняка крупного рогатого скота. Работа представлена пояснительной запиской на 88 страницах машинописного текста и 7 листах графической части. При выполнении данного проекта был использован 21 литературный источник.
В данной ВКР рассчитаны действующие силовые и осветительные нагрузки выполнена планировка сетей выбрано оборудование для защиты подстанций и рассчитаны токи коротких замыканий.
Данная ВКР выполнена самостоятельно.

ВКР.doc

Негосударственное образовательное учреждение
высшего образования
Факультет Техники и современных технологий Кафедра Энергетики
Направление: Электроэнергетика и электротехника
Профиль Электроэнергетические системы и сети
Форма обучения: Заочная
ВЫПУСКНАЯ КВАЛИФИКАЦИОННАЯ РАБОТА
Студент: Горяев Дмитрий Александрович .
Ф.И.О. полностью подпись
Руководитель: к.т.н. Ларионов Владимир Борисович .
ученая степень звание Ф.И.О. подпись
Декан факультета ТиСТ: к.т.нБлохина О.А. .
Раздел 1 Теоретические основы расчета и проектирования систем электроснабжения предприятий сельскохозяйственной отрасли4
1 Основы проектирования систем электроснабжения производственных объектов сельскохозяйственного назначения4
2 Характеристика здания на 250 голов молодняка крупного рогатого скота5
3 Светотехнический и электротехнический расчет системы освещения6
1 Выбор необходимого оборудования и водонагревателя13
2 Расчет силовых нагрузок24
3 Разработка схемы управления30
4 Выбор оборудования управления и защиты44
5 Расчет линий 038 кВ52
6 Расчет токов короткого замыкания57
Раздел 3 Технико-экономический расчёт проекта электроснабжения72
1 Затраты на проектирование72
2 Амортизация и прочие затраты75
3 Безопасность и экологичность проекта77
Список использованной литературы87
Актуальность работы состоит в необходимости проектирования системы электрификации здания на 250 голов крупного рогатого скота вследствие реконструкции предприятия. Практическая значимость работы состоит в разработке плана электроснабжения электрической сети выборе коммутационных аппаратов и проверке этой сети а также в определении экономической целесообразности данного проекта.
Объектом исследования является электроснабжение коровника.
Предметом исследования являются здание на 250 голов молодняка крупного рогатого скота световые и силовые линии электропередачи.
Цель исследования – разработать проект электроснабжения данного здания.
Таким образом для достижения цели были поставлены следующие задачи исследования:
)Проанализировать имеющиеся данные для проектирования;
)Рассчитать силовые нагрузки приходящиеся на электрическую сеть;
)Произвести электротехнический и светотехнический расчет;
)Спроектировать и сравнить варианты построения сети;
)Выполнить выбор коммутационных аппаратов;
)Произвести расчет токов короткого замыкания по результатам которого проверить выбранные коммутационные аппараты;
)Сделать экономический расчет проекта электроснабжения;
)Рассмотреть вопросы касающиеся безопасности при проведении работ.
В первой главе работы проанализированы действующие нагрузки и дана характеристика объекту электроснабжения в целом. Во второй главе произведен непосредственно расчет электроснабжения выбраны защитные аппараты и спроектирована сеть электроснабжения.
В заключительной главе произведен экономический расчет проекта электроснабжения а также рассмотрены вопросы по безопасности и экологичности проекта.
Выпускная квалификационная работа содержит 91 лист машинописного текста 21 литературный источник и 7 листов графической части проекта. В графической части содержится генплан предприятия план-схемы с нанесением силовой и осветительной сетей принципиальная схема силовой сети схема замещения при расчете токов короткого замыкания схема установки для облучения молодняка и схема защитного заземления.
Результатом данной работы должна являться разработанный план электроснабжения коровника проверка сети по условиям срабатывания защитных аппаратов и разработка технико-экономического обоснования.
Раздел 1 Теоретические основы расчета и проектирования систем электроснабжения предприятий сельскохозяйственной отрасли
1 Основы проектирования систем электроснабжения производственных объектов сельскохозяйственного назначения
В районе нахождения коровника преобладает восточный ветер. Расчётная температура наружного воздуха составляет минус 220С. Температура воздуха внутри коровника 100С. Относительная влажность воздуха – 70% оптимальная скорость воздуха – 05мс содержание углекислого газа – 25лм3 содержание сероводорода в помещении не более 0015 мгл аммиака – 0015 002мгл.
Проектом предусмотрено размещение в здании 250 голов молодняка крупного рогатого скота в возрасте от 6 до 18 месяцев.
Молодняк содержится без привязи в секциях с разделением на возрастные группы. Секции для молодняка до 12-ти месячного возраста отделяются от молодняка старше 12-ти месяцев щитовыми разборными перегородками. В пределах одного возраста группы молодняка также разделяются перегородками.
Каждая секция имеет выход на выгульный двор примыкающий к зданию и также как здание разделённый на секции.
Кормление молодняка всеми видами кормов производится внутри здания из стационарных кормушек установленных на кормовой площадке в два ряда. Рационы для откорма представлены в таблице 1.1.
Примерные рационы для откорма КРС на силосе
Всего за период откорма ц.
Зерновые концентраты
2 Характеристика здания на 250 голов молодняка КРС
Наружные стены коровника выполнены из кирпича толщиной 04м и коэффициентом теплопроводности λ = 081 Втм°С. Внутри стены отштукатурены и побелены.
Стены отделяющие отапливаемые помещения от неотапливаемых выполнены из кирпича толщиной 025м (λ = 081 Втм°С) стены также отштукатурены. Толщина штукатурки составляет 002м (λ = 093 Втм°С).
Перекрытие – совмещенное из сборных железобетонных плит. Состав покрытий: бетон толщиной 01 м (λ=163 Втм°С) рубероид – 0002 м (λ=017 Втм°С) плиточный утеплитель – 0075 м (λ=007 Втм°С) доски – 002 м (λ= 017 Втм°С) и асбоцементные листы толщиной 00055 м (λ = 035 Втм°С).
Полы – бетонные. Состав полов: песчанно-цементный раствор толщиной 002 м (λ=145 Втм°С) бетон – 01 м (λ=163 Втм°С) щебень или гравий – 017 м (λ=029 Втм°С).
Состояние помещения (потолка стен рабочей поверхности) габаритные размеры и характеристика помещения по условиям окружающей среды приведены в таблице 1.2.
Состояние поверхности габаритные размеры и характеристика помещения по условиям среды
Наименование помещения
Характеристика по условиям окружающей среды
Помещение для содержания животных
Вентиляционная камера
Место хранения инвентаря
Генплан предприятия изображен на листе 1 графической части.
3 Светотехнический и электротехнический расчет системы освещения
Выбор источников свата определяется показателями экономической целесообразности и эффективности. Учитывая более высокую световую отдачу газоразрядных источников и сравнительно большой срок службы рекомендуется применять эти источники для общего освещения всех производственных помещений. Лампы накаливания следует применять для освещения вспомогательных (санузлы лестницы коридоры и т.д.) и складских помещений.
Выбирается в качестве источников освещения помещения для содержания животных – люминесцентные лампы а для вентиляционной камеры тамбуров и мест хранения инвентаря – лампы накаливания.
Выбирается система общего равномерного освещения двух видов: рабочего и дежурного.
Выбор нормируемого значения освещённости и коэффициентов запаса представлены в таблице 1.3.
Значения нормируемой освещённости и коэффициентов запаса для различных помещений
Плоскость в которой нормируется освещённость
Значение нормируемой освещённости
При выборе светильников будет учитываться: класс светораспределения форма кривой силы света степень защиты от окружающей среды способ установки мощность источника света 16.
Как видно из таблицы 1.3 освещённость нормируется в горизонтальной плоскости то целесообразно принимать светильники прямого (П) или преимущественно прямого (Н) светораспределения с типовыми кривыми силами света – концентрированной (К) глубокой (Г) или косинусной (Д).
Степень защиты от условий окружающей среды учитывается так: для сырых помещений – степень защиты не менее чем IP54 IP 53 IP 5 4.
Выбор светильников сводится в таблицу 1.4.
Класс светораспределения
Тип кривой силы света
Степень защиты по условиям окружающей среды
При равномерном размещении светильники распределяют по углам прямоугольника или вершинам ромба с учетом доступа светильника для обслуживания. Расстояние между светильниками в ряду LАм и расстояние между рядами светильника LВ м определяют по методике 16
НР – расчетная высота установки светильников м.
Расчетная высоту установки HРм светильников определяется как:
НР = НО-hС - hР (1.2)
где НО – высота помещения м;
hС – высота свеса светильников определяемая с учетом размеров светильника и способа их установки м;
hР – высота размещения над полом расчетной поверхности м.
Предварительно число светильников в ряду N2определяется по формуле
Число рядов светильников N2 шт
А – длина помещения м;
В – ширина помещения м.
Расстояние от стены до ближайшего ряда светильников lb м или до ближайшего светильника в ряду lА м принимают в пределах 03 05 LАВ.
Общее число светильников в помещении:
Если освещение выполняется светильниками с люминесцентными лампами то предварительно при размещении светильников не определяется число светильников в ряду N1.
В помещении с люминесцентными лампами расчёт мощности источников света произведём методом коэффициента использования. Таким помещением является помещение для содержания животных.
Определим индекс помещения по формуле
где АВ – длина и ширина освещаемого помещения м;
По индексу помещения и коэффициенту отражения потолка стен и рабочей поверхности определяем коэффициент использования светового потока 5.
Общее количество светильников в помещении определяется по формуле
КЗ – коэффициент запаса;
S – площадь освещаемого помещения м2;
nc – число ламп в светильнике шт;
Z – коэффициент минимальной освещенности для помещения с люминесцентными лампами Z = 11 5.
ФЛ – световой поток одной лампы ЛД – 40; ФЛ = 2500 лм.
Принимаем общее количество светильников N = 100.
Определим фактическое значение освещённости EФ лк при N = 100;
Определяется отклонение фактического значения освещённости ΔE% от нормируемого значения:
Отклонение освещённости от нормируемого значения в большую сторону не должно превышать более 20 % а в меньшую – не более 10%.
Полученное значение удовлетворяет данным требованиям.
Расчёт освещения в помещении с лампами накаливания будем производить точечным методом 16. Таким помещением является вентиляционная камера.
Исходные данные для расчёта: А= 56 м; В=39 ;НР =285м.
Рис. 1.1 – Расчёт освещения в вентиляционной камере
Определяется расстояние d1 и d2 м от контрольной точки до источников света:
В зависимости от расстояния от контрольной точки до источника света и от рабочей высоты по кривым изолюкс определяем значение условной освещённости 5.
Определяем расчётное значение потока одного источника света ФР лм по формуле
где 0 – КПД светильника в нижнюю полусферу 0 = 067;
m – коэффициент добавочной освещенности учитывающий воздействие «удаленных» источников и отраженных световых потоков на освещаемую поверхность (принимается равным 11 12);
Принимается лампа Б – 75; ФЛ = 950 лм.
Освещение в помещениях площадью менее 10м2 не рассчитывается. Все данные сводятся в светотехническую ведомость.
План-схема с нанесением осветительной сети изображена на листе 3 графической части.
В первой главе были приведены теоретические аспекты расчета и проектирования системы электроснабжения. Были также исследованы исходные данные для проектирования было выяснено что основную нагрузку предприятия составляет здание на 250 голов крупного рогатого скота. Для данного здания производился расчет освещения.
1 Выбор необходимого оборудования и водонагревателя
В помещении имеется кормовой проезд что позволяет применить мобильный кормораздатчик типа КТУ-10А.
Данный кормораздатчик обеспечивает транспортировку и раздачу кормов приведённых в характеристике помещения. Агрегатируется с тракторами тяговых классов 09 – 14.
Для уборки навоза будем использовать два навозоуборочных транспортёра типа УС-Ф-170А что позволит смонтировать их под всей площадью пола зоны нахождения животных. Установка состоит из замкнутого цепного транспортёра и реверсивного электропривода. Навоз убирается из проходов в поперечные каналы четырьмя скребками шарнирно укреплёнными на цепном контуре. После уборки навоз из каналов стекает в яму.
Параметры транспортёра УС-Ф-170А:
Тип электродвигателя – АИР80В6;
Ширина навозных проходов – до 3 м;
Производительность тч – 21;
Длина контура цепи м – 170;
Скорость движения скреперов ммин – 51;
Ширина навозных проходов мм – 1800 3000;
Количество скребков – 4.
Расчет объема приточного воздуха определяют из условия растворения углекислоты до допустимой концентрации и предельно допустимого содержания водяных паров. 2
Количество приточного воздуха LСО2 м3ч необходимого для понижения концентрации углекислоты вычисляем по формуле 2
к – число видов животных к =1;
с1 – предельно допустимая концентрация СО2 в воздухе помещения лм3 ; с1 = =25 лм3 6;
с2 – концентрация СО2 в наружном воздухе лм3; с2= 03 04 лм3 6;
Количество приточного воздуха LW м3ч необходимого для растворения водяных паров вычисляем по формуле: 2
где rВrН – соответственно плотность внутреннего и наружного воздуха при соответствующей температуре кгм3; rВ= 1248 кгм3; rн = 1405 кгм3
jВjН – соответственно относительная влажность внутреннего и наружного воздуха; jВ = 070; jН = 085 6;
dВ dН – количество насыщающих водяных паров в 1 кг. сухого воздуха(внутреннего и наружного); dВ = 763 гкг dН = 069 гкг.
Общее выделение влаги в помещении W м3ч подсчитывается так:
где w гч; wi = 350 гч 6.
Необходимый воздухообмен L м3ч принимаем по наибольшей из двух величин LCO2 или Lw.
Правильность расчета проверяется по кратности воздухообмена: 2
где VП – внутренний объем помещения м3;
VП = 6618355 = 4217 м3
В животноводческих помещениях для холодного периода года m = 3 6. Это условие выполняется значит расчётное значение воздухообмена равно:
Площадь сечения Fм2 всех вытяжных шахт определяется по формуле:
где V – скорость движения воздуха в вытяжной шахте мс.
Скорость воздуха Vмс определяется по формуле:
где h – высота вытяжной шахты (7 м);
t В – расчетная температура внутри помещения °С; t В = 10°С.
t Н – расчетная температура наружного воздуха °С; t Н = -22°С 2.
Число вытяжных шахт nВ.Ш. равно :
где f– живое сечение одной шахты м2;
Принимаем nВ.Ш.= 6 шт.
Подача вентилятора LВ м3ч принимается по величине расчетного воздухообмена с учетом поправочного коэффициента на подсос воздуха в воздуховодах: при стальных пластмассовых и асбоцементных воздухопроводах длиной 50м – 11; в остальных случаях – 115:
LВ = (11 115)· LРАСЧ (2.8)
LВ = 11 × 17945 = 19739 м3ч.
Число вентиляторов определяется из условия что подача одного вентилятора во избежание повышенного уровня шума не должна превышать 8000 м3ч с учетом предпочтительной схемы отопления и вентиляции.
Расчет отопления животноводческого помещения ведём на основе уравнения теплового баланса:
PОТ + PЖ = PОГР+PВ+PСЛ +PДОП (2.9)
где РОГР – тепловой поток через ограждения Вт;
РВ – потери теплоты на вентиляцию Вт;
РСЛ – случайные потери теплоты Вт принимаются 10-15% от (РОГР + РВ);
РДОП – дополнительные потери теплоты в зависимости от ориентации стен к сторонам света принимаются в пределах 10% от половины потерь через стены окна двери Вт.
РЖ – поток свободной теплоты выделяемой животными Вт;
Тепловые потери через все наружные ограждения РОГР Вт определяются по формуле: 2
где R0 – сопротивление теплопередаче ограждения м2°КВт;
F – площадь поверхности ограждения м2;
tВtН – расчетные температуры внутреннего и наружного воздуха °C;
n – поправочный коэффициент (для наружных стен и полов на грунте n=1; для чердачных перекрытий с различными видами кровли n = 075 09; для ограждений отделяющих отапливаемые помещения от неотапливаемых n=04 07; для перекрытий над подпольями n=04 075).
Сопротивление m – слойного ограждения теплопередаче RВ м·0СВт равно:
где RВ – термическое сопротивление тепловосприятию внутренней поверхности ограждения;
RН – термическое сопротивление теплопередаче наружной поверхности ограждения.
Потери теплоты через неутепленные полы определяют по зонам шириной 2м параллельным наружным стенам. Сопротивление теплопередаче не утепленных полов RП м·0СВт для первой зоны расположенной непосредственно у стены составляет 215; для второй 43; для третьей – 86; для остальной площади пола – 142 м2· 0СВт.
Сопротивление теплопередаче полов определяется по формуле:
Площади различных зон пола:
- площадь пола первой зоны FП1= 66 22 = 276 м2;
- площадь пола второй зоны FП2= 6622 = 276 м2;
- площадь пола третьей зоны FП3= 6622 = 276 м2;
- площадь пола четвёртой зоны FП4= 6623 = 414 м2.
FОКОН = 40(122) = 96 м2
FДВЕРЕЙ = 4·4·355+ 6135 =778 м2
FНАР.СТЕН = 2·66·355+2·18·355 – 96 – 778 = 4226 м2
Потери теплоты через пол:
РП = РП1+ РП2+ РП3+ РП4
РП = 3143 + 1708 + 954 + 892 = 6697 Вт
Потери теплоты через окна двери стены перегородки ограждения:
РОГР = РОКОН + РНАР.СТЕН + РДВЕРЕЙ + РКРЫШИ;
РОГР = 8904 + 20741 + +6586 + 21075 = 57306 Вт.
Тепловой поток РВ Вт необходимый для подогрева приточного воздуха равен: 2
где LРАСЧ – расчетный воздухообмен помещения м3ч;
r – плотность наружного воздуха при tН = -220С кгм3; r = 1405 кгм3;
с – теплоемкость воздуха Джкг°С; с = 1 Джкг°С.
Случайные потери теплоты РСЛ Вт равны:
РСЛ = 01· (РОГР + РВ); (2.14)
РСЛ =01(57306+ 225000) = 28231 Вт.
Дополнительные потери теплоты РДОП Вт :
РДОП =005(PНАР.СТЕН + PОКОН +РДВЕРЕЙ ) (2.15)
РДОП = 005(20741 +8904+ +6586) = 1911 Вт.
Поток свободной теплоты выделяемой животными РЖ Вт равен:
где q qi = 661 Вт 2.
ni – количество животных данного вида в помещении.
РЖ = 661×250 = 165250 Вт.
Суммарный тепловой поток PОТ Вт необходимый на отопление:
PОТ = 57306 + 225000 + 28231 +1911 – 165250 = 147195 Вт.
Для отопления выбираем теплогенератор типа ТГ-Ф-15 А на газообразном топливе.
Параметры теплогенератора ТГ-Ф-15 А:
Электродвигатели – АИР100L4 АИР71А4;
Тепловая мощность кВт – 175;
Подача нагретого воздуха м3час – 12000 15000;
Число ступеней регулирования тепловой мощности – 2;
Мощность водонагревателя P кВт для циркуляционной системы автопоения животных определяется по формуле
где kСУТ – коэффициент суточной неравномерности водоснабжения kCУТ =11-13;
kЧ – коэффициент часовой неравномерности водоснабжения kЧ =16-2;
Т – расход воды в системе поения в сутки; для коров свиней Т = 24;
q – суточная норма поения на одну голову лсут·гол; q = 25 лсут·гол;
С – теплоёмкость воды кДжкг·0С; С = 419 кДжкг·0С;
n – число голов n = 250;
t2 – температура горячей воды 0С; t2= 10-150С;
tХ – температура холодной воды 0С; tХ = 5-70С;
В – к.п.д. водонагревателя; В= 085-095;
Т.С. – к.п.д. тёплой сети; Т.С = 09-094.
Производительность водонагревателя Qлчас определяется:
Выбирается проточный водонагреватель типа ВЭП-6.
Параметры водонагревателя ВЭП – 6:
Номинальная мощность кВт – 6;
Максимальная температура нагреваемой воды0С – 85;
Вместимость водонагревателя л – 12;
Рабочее давление мПа – 04;
Производительность при нагреве воды на 700С лч – 70.
В качестве установки для ультрафиолетового облучения выберем две установки УО-4М. В установке используются лапы типа ДРТ-400. Количество облучателей – 4. Длина помещения А = 66м. Расстояние от облучателя до спины животного h = 15м.
Определяется длинf хода облучателей L м по формуле:
где А – длина зоны облучения м;
N – число облучателей на одной ветви шт;
h – расстояние от источника до спины животного м.
Определяется ширина зоны облучения.
Рис. 2.1 – Расчёт ширины зоны облучения.
Ширина lм зоны облучения определяется по формуле 3
Определяется средняя облучённость Eср мэрср по формуле 3
где IЭ – сила излучения мэрср; Для лампы ДРТ-400 IЭ = 950 мэрср
kф – коэффициент формы объекта облучения; для коровы kф = 064
kз – коэффициент запаса; для новых ламп kз = 1.
Сравнивая полученное значение облучённости с допустимым значением:
где z – коэффициент допустимой неравномерности облучения z = 128;
Условие выполняется.
Определяется продолжительность облучения одного животного t час
где D – доза облучения; D = 160 180 мэрчм2
Определяется количество проходов n по формуле:
где v – скорость перемещения облучателя v = 18 мч
Продолжительность работы установки:
где tРАЗГ – время разгона установки; tРАЗГ = 016 ч.
Время работы установки не превышает 10 часов что допустимо.
2 Расчет силовых нагрузок
Максимальная нагрузка Pmax кВт определяется по формуле 1
где КС – коэффициент спроса; КС = 08.
РУСТ – установленная мощность светильников и розеток в помещении;
Полная мощность S кВА потребляемая из сети газоразрядными лампами: 1
где cosφ – коэффициент мощности. Для одноламповых светильников cosφ = 085.
РУСТЛЛ – установленная мощность газоразрядных ламп
Реактивная мощность Q квар потребляемая из сети газоразрядными лампами: 1
Полная мощность на вводе Smax кВА:
Расчётный ток IР А определяется по формуле:
Для нахождения расчётного тока учтём что от распределительного щита отходит два осветительных щита ЩО1 c Sma ЩО2 c Sma
Коэффициент мощности cosφ осветительной нагрузки:
Годовой расход АГОД кВт·ч электроэнергии осветительной нагрузки:
АГОД = Рmax·ТГОД.Р + РДЕЖ·ТГОД.ДЕЖ. (2.32)
где ТГОД.Р – время работы в году рабочего освещения час;
ТГОД.ДЕЖ – время работы в году дежурного освещения час;
ТГОД. = ТСУТ·nСУТ. (2.33)
где ТСУТ – время работы в сутки осветительной установки час;
ТГОД.Р = 6·180 = 1080 час
ТГОД.ДЕЖ = 12·180 = 2160 час.
АГОД = 5304·1080 + 576·2160 = 6972 кВт·ч.
Максимальная нагрузка Рmax Вт определяется по формуле:
Рmax = 12·РОБЛ·nОБЛ (2.34)
Рmax = 12·400·4 = 1920 Вт.
Полная мощность Smax кВА потребляемая из сети:
Для облучательных установок cosφ = 085.
Реактивная мощность Qmax квар потребляемая облучателями: 1
Расчётный ток IР А потребляемый лампами установки:
Годовой расход АГОД кВт·ч электроэнергии: 6
АГОД = Рmax·ТГОД (2.38)
где ТГОД – время работы в году облучательной установки час;
ТГОД. = ТСУТ·nСУТ (2.39)
ТГОД = 84·180 = 1512 час
АГОД = 1920·1512 = 2903 кВт·ч.
К силовым нагрузкам относятся электродвигатели.
Произведём расчёт электродвигателя навозоуборочного транспортёра типа УС-Ф-170А а для удобства все остальные расчёты сведём в таблицу 2.1.
Сводные данные расчёта силовых нагрузок
Данные электродвигателя
Навоз. транспортёр УС-Ф-170А
Теплогенера-тор ТГ-Ф-15А
Максимальная нагрузка Pmax кВт определяется по формуле: 6
где З – КПД электродвигателя при данном коэффициенте загрузки;
PН – номинальная мощность электродвигателя кВт;
КЗ – коэффициент загрузки электродвигателя.
Полная мощность S кВА определяется по формуле 15
Реактивная мощность Qmax квар потребляемая электродвигателем 15:
Номинальный ток IН А потребляемый двигателем:
Пусковой ток IП А определим по формуле
где iП – кратность пускового тока
IП = 45·305 = 137 А.
Рабочий ток IР А найдём по формуле 15
Годовой расход АГОД кВт·ч электроэнергии:
АГОД = Рmax·ТГОД (2.46)
где ТГОД – время работы в году электродвигателя час
ТГОД. = ТСУТ·nСУТ. (2.47)
ТГОД. = 16·365 = 5840 час
АГОД = 075·5840 = 4380 кВт·ч.
К тепловым нагрузкам относится проточный водонагреватель ВЭП-6. У него установленная мощность РУСТ = 6 кВт cosφ = 1.
Расчётный ток водонагревателя IР А равен
.Годовой расход АГОД кВт·ч электроэнергии:АГОД = Руст·ТГОД (4.24)
где ТГОД – время работы в году водонагревателя час
ТГОД. = ТСУТ·nСУТ. (2.49)
ТГОД. = 5·180 = 5400 час
АГОД = 6·5400 = 32400 кВт·ч.
Для расчёта нагрузок на вводе воспользуемся графиком работы технологического оборудования. Учитывается что нагрузки оборудования работающего в автоматическом режиме неизменны в течение 24 часов. График включения и отключения навозоуборочных транспортёров светильников рабочего и дежурного освещения облучателей теплогенератора и водонагревателя приведён в таблице 2.2.
Расчёт электрических нагрузок на вводе
Наименование потребителя
Светильники рабочего освещения
Светильники дежурного освещения
Облучательная установка УО-4М
Навозоуборочн. транспортёр УС-Ф-170
Электродвигатели теплогенератора ТГ-Ф-15А
Максимальная полная мощность Smax кВА на вводе будет равна 15:
Рmax = 5304 + 6 +075·2 + 376 + 062 = 172 кВт
Qmax = 2975 + 123·2 + 292 + 085 = 92 квар
Коэффициент мощности cosφВВ на вводе определяется по формуле
Расчётный ток на вводе IРВВ А находится по формуле
План=схема и принципиальная схема силовой сети изображены на листах 2 и 4 графической части.
3 Разработка схемы управления
Принципиальные электрические схемы технологического оборудования представлены на рисунках 2.2 – 2.3 и листе 6 графической части.
Установка УС-Ф-170А предназначена для уборки бесподстилочного или ограниченным количеством подстилочного материала (торфа измельченной соломы опилок до 1 кг на голову в сутки) навоза крупного рогатого скота из открытых навозных проходов шириной 1800-3000 мм при боксовом и комбибоксовом беспривязном содержании животных.
Механизм реверсирования предназначен для автоматического реверсирования электродвигателя привода и состоит из прибора Д-3М который крепится на щите шкафа управления и бесконтактных концевых переключателей на приводе. Механизм реверсирования приводится в действие приваренным к цепи упором.
Шкаф управления служит для автоматического управления электродвигателем привода включения и выключения установки. Состоит из щита к которому прикреплены кнопочная станция блок управления прибора Д-3М магнитный пускатель и выключатель для отключения механизма реверсирования.
Установка УС-Ф-170А включается 6 раз в сутки продолжительность одной уборки 45 мин. работает в автоматическом режиме. Принципиальная схема установки изображена на рисунке 2.2.
Рис. 2.2 – Схема установки УС-Ф-170А
Механизированная установка УО-4М предназначена для ультрафиолетового облучения коров и быков на откорме. Установка состоит из приводной станции четырех облучателей с ртутно-кварцевыми лампами типа ДРТ-400 и устройствами для подвески перемещения и питания облучателей.
Облучатели подвешивают на двух стальных проволоках диаметром 5 6 мм натянутых вдоль животноводческого помещения на высоте 25 3 м от пола. На проволоки подвешивают гибкие шланговые кабели по которым подводят питание к лампам. Электродвигатель приводной станции при помощи стального троса диаметром 45 мм перемещает облучатели вдоль животноводческого помещения по стальным проволокам со скоростью 03 ммин. Перемещение облучателей начинают после зажигания и вхождения ламп в установившийся режим горения то есть через 10 15 мин после включения. Установка обеспечивает облучение площади размерами 60 х 12 м а станция управления — автоматически заданное время облучения.
Эффективность применения ультрафиолетового облучения животных и птиц во многом зависит от правильного определения дозы облучения и величины облученности. Принципиальная схема установки изображена на рисунке 2.3.
Рис. 2.3 – Схема облучательной установки УО-4М
Выбирается система питания 380220 В.
В помещении для содержания животных проводка будет выполняться на тросу проводом АВВГ. В вентиляционной камере тамбуре и месте хранения инвентаря прокладка будет осуществляться непосредственно по строительным основаниям. Соединения и ответвления выполняться в коробках. Крепление проводов и кабелей производиться при помощи скоб.
Групповые щитки от которых начинаются групповые светильники сети должны располагаться в позициях удобных для обслуживания и по возможности с благоприятными условиями среды. Нормы требуют чтобы разница в нагрузке фаз на отдельных щитках не превышала 30 %а вначале питающей линии – 10 %.
Трассировка линий групповой сети подчинена целому ряду нормативных требований и практических рекомендаций из которых важнейшее следующее:
– линии должны прокладываться по возможности более короткими трассами; при открытой проводке – параллельно стенам помещения.
– желательно совмещать трассы линий идущих в одном направлении даже если это несколько удлиняет протяженность линии
– по возможности следует прокладывать линии по стенам а не по потолкам линии же проложенные по потолку необходимо прокладывать перпендикулярно стене с окнами.
Управление освещением может осуществляться аппаратами установленными на щитах. В небольших помещениях устанавливаются местные выключатели. В помещениях не имеющих аварийного освещения уже начиная с установки двух светильников желательно разбивать светильники не менее чем на два выключателя. Это даст возможность обслуживать отключенные светильники при свете оставшихся включенных.
Упрощённые схемы осветительных щитов представлены на рис. 2.4 – 2.5.
Рис. 2.4 – Упрощённая схема осветительного щита ЩО1
Рис. 2.5 – Упрощённая схема осветительного щита ЩО2
Группы по фазам разбиваются так чтобы разница между нагрузкой отдельных фаз в пределах одного осветительного щита не превышала 30 % а в пределах распределительного щита – 10%.
Фаза А – группы №12;
Фаза В – группы №34;
Фаза С – группы №567;
Наибольшая разница нагрузок ΔР% (между фазой А и С) составляет:
Фаза А – группы №127;
Фаза В – группы №3 46;
Фаза С – группы №5 8;
Наибольшая разница нагрузок ΔР% (между фазой А и В) составляет:
Нагрузка для распределительного щита:
РФА = 096 + 113 = 226 кВт.
РФВ = 096 + 139 = 235 кВт.
РФС = 0728 +1288 = 207 кВт.
Разница нагрузок между фазами ΔР% равна:
Рассчитываются моменты M Вт·м по формуле
где Р – мощность нагрузки на участке Вт;
L – длина участка м.
Расчёт сводится в таблицу 2.3.
Результаты расчётов по размещению светильников
Определяется предварительное значение сечения S0-А мм2 на участке распределительной сети по следующему соотношению: 17
где MO-A – момент нагрузки на участке распределительной сети Вт·м;
m – моменты нагрузки участков последующих за питающими Вт·м;
α – коэффициент приведения моментов. Для трехфазной сети α =185 для однофазной α =144.
С – коэффициент зависящий от системы питания уровня напряжения и материала жил. Для случая когда система питания 3ф жила алюминиевая С= 44. Для однофазной сети С = 74.
Uдоп – допустимая потеря напряжения в осветительной сети – 4%.
М0-А= 2648254 = 672 кВтм;
М0-В= 3982254 = 998 кВтм;
Принимаем сечение :.
Определяем действительное значение потери напряжения ΔU% на участке распределительной сети. 17
Определяем величину остаточных потерь напряжения ΔUОСТ%: 17
Последующие участки рассчитываются аналогично с учётом оставшихся допустимых потерь напряжения а результаты сводятся в таблицы 2.4 и 2.5
Результаты расчёта моментов и потерь напряжения для щита ЩО1
Результаты расчёта моментов и потерь напряжения для щита ЩО2
Выбранные провода и кабели проверяются по длительному допустимому току по следующим соотношениям:
где – расчётный ток на участке А;
– ток защитного аппарата А;
КЗ – коэффициент защитного аппарата.
Расчётный ток определяется по следующим соотношениям:
Для участка распределительной сети расчётный ток IРАСЧ А равен:
Для участка групповой сети расчётный ток IРАСЧ А равен:
где – коэффициент мощности.
Для участков с люминесцентными лампами а для участков с лампами накаливания .
Для участков со смешанной нагрузкой:
Ток защитного аппарата принимается по условию:
Коэффициент К=1 для участков люминесцентными лампами и К=14 для участков с лампами накаливания.
Весь расчёт и проверку по длительному допустимому току целесообразно свести в таблицу 2.6.
Проверка выбранного сечения провода по длительно допустимому току.
4 Выбор оборудования управления и защиты
Выбор аппаратуры производится в соответствии с расчётной схемой на рисунке 2.4. 89
Рис. 2.4 – Расчётная схема
Производится выбор предохранителей автоматических выключателей и магнитных пускателей а затем выберем провода питающие потребителей.
Условия выбора предохранителей: 6
где - соответственно номинальные напряжения предохранителя и сети В;
- соответственно номинальный ток предохранителя и расчетный ток потребителей А.
Расчетный ток для одиночного потребителя:
где – номинальный ток электродвигателя А.
Расчетный ток для группы электродвигателей определяют исходя из условий одновременной их работы в технологическом цикле:
где – максимальная сумма номинальных токов одновременно работающих n электродвигателей А.
Номинальный ток плавкой вставки IВ А для защиты электродвигателя
Номинальный ток плавкой вставки для защиты группы электродвигателей:
где – пусковой ток электродвигателя наибольшей мощности А;
– сумма номинальных токов m двигателей работающих одновременно в момент включения двигателя наибольшей мощности А;
– коэффициент зависящий от условий пуска.
При времени пуска 2–5 с (пуск легкий) и для тяжелых условий пуска (около 10 с) 16–2.
Селективная работа предохранителей будет обеспечена если номинальные токи плавких вставок однотипных предохранителей включенных последовательно различают между собой не менее чем на 2 ступени.
Автоматические выключатели выбираются исходя из условий: 6
где - соответственно номинальные напряжения автоматического выключателя и сети В;
- номинальный ток автоматического выключателя А;
- номинальный ток расцепителя А;
IС.О - ток срабатывания отсечки А;
- коэффициент надежности;
Imax - максимальный ток в линии питающей потребителя А.
Для одного электродвигателя
Для группы электродвигателей
Для согласования с токами отсечек автоматических выключателей отходящих от щита линий с целью предотвращения отключения автоматического выключателя защищающего линию питания щита при коротком замыкании за выключателем отходящей линии когда обе защиты находятся на грани срабатывания должно выполняться условие:
где – ток отсечки автоматического выключателя защищающего линию пи тания щита А;
коэффициент надежности согласования принимается равным 13–15;
– наибольший из токов срабатывания отсечек автоматических выключателей отходящих линий при параллельной работе линий принимается равным сумме токов срабатывания отсечек этих линий.
Селективность предохранителей и автоматических выключателей проверяется путем сопоставления их защитных характеристик.
Магнитные пускатели выбираются по: 6
номинальному току главной цепи;
электрическому исполнению (реверсивные нереверсивные);
защищенности (открытое исполнение – IP00 в оболочке – IP54);
наличию тепловых реле (без реле с реле);
наличие кнопок управления и сигнальной лампы встроенной в оболочку пускателя;
числу контактов вспомогательной цепи;
номинальному напряжению втягивающих катушек;
На примере выбирается аппаратура управления и защиты для одного потребителя все остальные расчёты сводятся в таблицу 2.7.
Выбирается автоматический выключатель QF9 и магнитный пускатель КМ1 для водонагревателя EK1.
Коэффициент надёжности согласования:
Выбираем модульный автоматический выключатель типа S253B:
Проверка условий выбора:
Условия выполняются.
Для водонагревателя выбирается нереверсивный магнитный пускатель ПМЛ110004 с током до 10 А без теплового реле.
Автоматический выключатель QF1 защищающий линию питания щита управления 11 выбирается типа S523К.
IСО = 14·13 = 182 А.
На вводе устанавливается ящик типа ЯРП12-63 с рубильником SQ3 I=100А и предохранителями типа ПН2 IВ = 40 А. Степень защиты – IP54.
Выбор аппаратуры управления и защиты
5 Расчет линий 038 кВ
Сечения проводов и кабелей выбираются: 3
– по допустимому нагреванию расчётным током
– по условиям защиты сечения провода или кабеля аппаратом защиты
где IД – длительно допустимый ток на проводник или кабель А;
IР – расчётный ток нагрузки А;
IЗА – ток защитного аппарата А;
K1 – поправочный коэффициент на число кабелей лежащих рядом;
Kt – поправочный коэффициент на фактическую температуру среды;
KЗА – коэффициент защиты.
При прокладке проводов во взрывоопасных помещениях:
Во всех остальных случаях .
Если расчётная температура среды tР отличается от температуры tТ при которой в таблице приведены длительно допустимые токи то 3
где tД – температура жил проводов при длительной нагрузке 0C; tД = 650C.
Выбранные провода проверяют по потере напряжения которая не должна превышать 4%.
Потери напряжения во внутренних силовых электропроводках ΔU В определяем по формуле:
где l – длина сети м
r0 x0 – соответственно удельное активное и индуктивное сопротивление провода и кабеля Омкм.
Потери напряжения во внутренних силовых электропроводках ΔU % равны: 8
Все расчёты по выбору и проверке проводов сведём в таблицу 2.8.
Выбор проводов и кабелей
Обозначение защитного аппарата
Кол-во и сечение жил
Электропроводка в трубах будет выполняться только на участке сети от щитка управления навозоуборочным транспортёром до электродвигателя навозоуборочного транспортёра.
Количество прокладываемых проводов больше трёх поэтому требуемый диаметр трубы D мм может быть определён по соотношению:
ni – количество проводов диаметром di.
K – коэффициент сложности. Все участки относятся к категории сложности “А” поэтому К = 045. 1
На всех участках сечение провода равно наружный диаметр провода di =42 мм количество проводов равно четырём поэтому:
Принимается для выполнения проводки в трубах трубы стальные водогазопроводные с условным проходом 15 мм ДНАР = 213 мм; ДВН = 157 мм.
Электроснабжение корпуса осуществляется от низковольтной трансформаторной подстанции мощностью SН =250 кВА расположенной на расстоянии l=100м от животноводческого помещения. Подвод питания осуществляется самонесущим изолированным проводом типа СИП-1 сечением 3х50+1х50 с допустимым током нагрузки IДЛ = 140 А. 18
Параметры понижающего трансформатора 1004 кВ
Номинальная мощность кВА
Расчётный ток на вводе IВВ А составляет:
Длительно допустимый ток кабеля СИП-1 сечением 3х50+1х50:
Определяется допустимая потеря напряжения в линии 038 кВ с учётом потерь напряжения во внутренней сети.
Потеря напряжения во внутренней сети имеет наибольшее значение на участке от распределительного шкафа до водонагревателя и составляет:
Потеря напряжения ΔUДОП% длительно не должна превышать 5%.
Определяется остаточную потерю напряжения ΔUОСТ % по формуле
ΔUОСТ = ΔUДОП – ΔU (2.98)
ΔUОТС = 5 – 24 = 26 %.
Потеря напряжения в линии 038 кВ:
6 Расчёт токов короткого замыкания
Ток однофазного КЗ рассчитывается по формуле 1
Ток трёхфазного К.З рассчитывают по формуле 1
где r1Σ и х1Σ – соответственно суммарное активное и суммарное индуктивное со противление прямой последовательности расчётной схемы относительно точки КЗ мОм
r0Σ и х0Σ – соответственно суммарное активное и суммарное индуктивное сопротивление нулевой последовательности расчётной схемы относительно точки КЗ мОм;
Эти сопротивления равны:
– прямой последовательности
где r1Т и х1Т – соответственно активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности понижающего трансформатора мОм;
r1Ш и х1Ш – соответственно активное и индуктивное сопротивление шинопроводов мОм;
rК – суммарное активное сопротивление различных контактов и контактных соединений мОм;
r1КБ х1КБ – активное и индуктивное сопротивление прямой последовательности кабельных линий мОм;
r1ВЛ х1ВЛ – активное и индуктивное сопротивление прямой последовательности воздушных линий мОм;
rД – активное сопротивление дуги в месте КЗ мОм.
– нулевой последовательности:
где rОТ и хОТ – соответственно активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности трансформатора мОм;
rОШ и хОШ – соответственно активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности шинопровода мОм;
r0КБ и х0КБ – соответственно активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности кабеля мОм;
r0ВЛ и ) (ГОСТ 28249-93) мОм.
Учёт сопротивления дуги в месте КЗ является рекомендательным. Допускается пренебречь изменениям сопротивления проводников короткозамкнутой цепи вследствие нагрева при КЗ.
Активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности понижающего трансформаторов rТ и хТ мОм приведённые к ступени низшего напряжения сети рассчитываем по формулам 1
где РК.НОМ – потери короткого замыкания в трансформаторе кВ·А;
SТ.НОМ – номинальная мощность трансформатора кВ·А;
UНН.НОМ – номинальное напряжение обмотки низшего напряжения трансформатора кВ;
UК – потери короткого замыкания трансформатора %.
Активные и индуктивные сопротивления нулевой последовательности понижающих трансформаторов rOT хOT мОм определяются по формулам
Сопротивления первичных обмоток многовитковых трансформаторов тока rTA и xТА мОм приведены в таблице 2.10. 8
Сопротивления первичных обмоток много витковых трансформаторов тока
Коэффициент трансформации
Сопротивления первичной обмотки трансформатора тока мОм класса точности
Суммарное сопротивление катушек и контактов автоматических выключателей rКВ и хКВ мОм приведены в таблицах 2.11 2.12.
Суммарное сопротивление катушек и контактов автоматических выключателей серий А3700 и ВА.
Номинальный ток выключателя А
Сопротивление катушки и контакта мОм
Суммарное сопротивление катушек и контактов автоматических выключателей серии S250.
Номинальный ток теплового расцепителя А
Суммарное сопротивление катушек и контактов автоматических выключателей нулевой последовательности r0КВ и х0КВ мОм равны: 1
Активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности шинопровода r1Ш х1Ш мОм рассчитываем по формуле
где r1Ш х1Ш – активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности 1 метра шинопровода мОмм;
lШ – длина шинопровода м.
Активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности фазы шинопровода r0Ш x0Ш мОм принимают
r0Ш = ( r1Ш + 3·rНП)· lШ
Параметры шинопроводов серий ШМА и ШРА приведены в таблице 2.13.
Параметры шинопроводов серии ШМА и ШРА
Сопротивление фазы мОмм
Сопротивление нулевого провода мОмм.
Сопротивления контактов rK мОм принимаются равными:
– для контактных соединений кабеля 01 мОм;
– для шинопроводов ШРА-73-250 А - 0009 мОм;
– для шинопроводов ШРА-73400 А - 0006 мОм.
Для коммутационных аппаратов по данным таблицы 2.14.
Сопротивления разъёмных контактов коммутационных аппаратов.
Номинальный ток аппарата А
Сопротивление контакта мОм
Автоматический выключатель
Активное и индуктивное сопротивления кабелей прямой (обратной) и нулевой последовательности r1КБ х1КБ r0КБ х0КБ мОм определяется по формулам
где r1КБ х1КБ – активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности 1 метра кабеля мОмм;
r0КБ х0КБ – активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности 1 метра кабеля мОмм;
lКБ – длина шинопровода м.
Параметры кабеля приведены в таблицах 2.15 и 2.16.
Параметры изолированных проводов «АМКА» (Финляндия) напряжением до 1 кВ.
Параметры кабеля с медными жилами в непроводящей оболочке
Произведём расчёт тока короткого замыкания для точки К1 а для всех остальных точек расчёт сведём в таблицу 2.15.
Активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности трансформатора
Схемы замещения для расчета токов короткого замыкания изображены на листе 6 графической части.
Активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности понижающего трансформатора:
rOT = 10·947 = 947 мОм
хOT = 7·272 = 1904 мОм.
Активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности фазы шинопровода:
Активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности фазы шинопровода
r0Ш = (021 + 3·012) ·1= 057 мОм
х0Ш = 8·021 = 168 мОм.
Сопротивление трансформаторов тока:
Активное и индуктивное сопротивления кабелей:
r1ВЛ = 0868·100 = 868 мОм
х1ВЛ = 0104·100 = 104 мОм
r0ВЛ = 072·100 = 72 мОм
х0ВЛ = 0073·100 = 73 мОм.
Участок 10Н1 ( ВВГнг-LS 5х25):
r1КЛ = 085·3 = 255 мОм
х1КЛ = 0089·3 = 027 мОм
r0КЛ = 163·3 = 489 мОм
х0КЛ = 131·3 = 393 мОм.
Активное и индуктивное сопротивления катушки автоматического выключателя QF16:
Сопротивления контактов:
rК = 4·rБОЛТА + rКАБЕЛЯ + 2·rРУБИЛЬНИКА;
rК = 4·0009 + 01 + 2·05 = 214 мОм
Произведём обозначение:
R1 = r1Т + rТА + r1Ш + rКВ16 + r1ВЛ + r1КБ + rК
Х1 = х1Т + хТА + х1Ш + хКВ16 + х1ВЛ + х1КБ
R0 = r0Т + rТА + r0Ш + rКВ16 + r0ВЛ + r0КБ + rК
Х0 = х0 + хА + х0Ш + rКВ16 + хВЛ + х0КБ
R1 = 947 + 27 + 021 + 35 + 868 + 255 + 214 = 1074 мОм
Х1 = 272 + 17 + 021+ 2 + 104 + 027 = 4178 мОм
R0 = 947 + 27 + 057 + 35 + 72 + 489 + 214 = 1805 мОм
Х0 = 1904 + 17 + 168 + 2 + 73 + 393 = 2070 мОм.
Расчёт токов однофазного КЗ и определение времени срабатывания защитных аппаратов приведены в таблицах 2.17 2.18 2.19.
Параметры схемы замещения прямой последовательности
Параметры схемы замещения нулевой последовательности
Сводные данные расчёта токов однофазного короткого замыкания времени срабатывания защитных аппаратов.
Отключающая способность автоматических выключателей серии S250 IОТ = 6 кА. Из таблицы видно что ни в одной из точек ток трёхфазного короткого замыкания не превышает этого значения следовательно все автоматические выключатели удовлетворяют требованиям отключающей способности.
Во второй главе был произведен расчет силовых нагрузок и выбрано оборудование. Для спроектированной линии выбрано оборудование защиты (путем расчета токов короткого замыкания). Также была разработана схема управления установки для облучения молодняка крупного рогатого кота.
Раздел 3 Технико-экономический расчет проекта электроснабжения
Цель выпускной квалификационной работы – проектирование электроснабжения здания на 250 голов крупного рогатого скота.
Капитальные вложения в электрооборудование – это в первую очередь стоимость проектирования стоимость электрооборудования и стоимость строительно-монтажных работ. Смета – это документ определяющий окончательную и полную стоимость реализации проекта. Смета служит исходным документом капитального вложения в котором определяются затраты необходимые для выполнения полного объема необходимых работ. Исходные данные и стоимости будут сведены в таблицы.
1 Затраты на проектирование
Распределение работы между работниками проектирующими электроснабжение коровника сводится в таблицу 3.1.
План разработки выполнения этапов проекта
Получение тех.задания на разработку проекта
руководитель проекта
Сбор исходных данных
Ознакомление с технической документацией
Расчет электрических нагрузок
Выбор числа и мощности трансформаторов
Расчет токов к.з. выбор аппаратов защиты
Проверка выполненных расчётов
Выполнение чертежей схем картограмм
Разработка раздела молниезащиты
Технико-экономическое обоснование выбора оборудования
Оформление пояснительной записки
Затраты на разработку проекта: 3
Кпр = Изп + Имат + Иам + Исо + Ипр + Инакл (3.1)
где Изп заработная плата;
Имат материальные затраты;
Иам амортизация компьютерной техники;
Исо отчисления на социальные нужды;
Инакл накладные расходы.
а) Месячная зарплата руководителя проекта
где ЗПо месячный оклад;
Д доплата за интенсивность труда;
К1 коэффициент учитывающий отпуск (10% от ЗПо);
К2 районный коэффициент.
Зарплата руководителя с учетом фактически отработанных дней
где n количество отработанных дней по факту.
б) Месячная зарплата инженера
Зарплата инженера с учетом фактически отработанных дней
в) фонд заработной платы сотрудников приведен в таблице 3.2.
Средняя зарплата за один день руб.
Руководитель проекта рук
В статью расходов «отчисления на социальные нужды» закладывается обязательные отчисления по установленным законодательством нормам для органов государственного социального страхования пенсионного фонда государственного фонда занятости и медицинского страхования от элемента «затраты на оплату труда». Размер отчислений на социальные нужды составляет 30% от ФЗП. 21
Материальные затраты на канцелярские товары принимаются в размере 1000 руб. (в условиях цен на канцелярские товары в настоящее время)..
2 Амортизация и прочие затраты
Основной объем работ по разработке проекта выполняется на персональном компьютере первоначальной стоимостью 44 тысячи рублей.
Производится расчёт амортизации стоимости ПК 21
где количество отработанных дней на ПК;
количество календарных дней в году;
первоначальная стоимость ПК;
срок полной амортизации.
Прочие неучтенные прямые затраты включают в себя все расходы связанные с налоговыми сборами (не предусмотренными в предыдущих статях) отчисления внебюджетные фонды платежи по страхованию оплата услуг связи представительские расходы затраты на ремонт и прочее. Принимаем размер прочих затрат как 10% от суммы расходов на материальные затраты услуги сторонних организаций амортизации оборудования затрат на оплату труда отчисления на социальные нужды.
Накладные расходы составляют 200% от ФЗП. Они включают в себя затраты на хозяйственное обслуживание помещения обеспечение нормальных условий труда оплату за энергоносители и другие косвенные затраты. 3
Инакл=2× Из.плS =2× 1098104=21962010 (руб) (3.9)
Полная себестоимость проекта вычисляется по формуле 3
Результаты расчетов сводятся в таблицу 3.3.
Смета затрат на подготовку проекта
Социальные отчисления
Материальные затраты
Амортизационные отчисления
Себестоимость проекта
Результаты технико-экономического сравнения вариантов схемы внешнего электроснабжения приведены в таблице 3.4.
Определение суммарных приведенных затрат на установку высоковольтного оборудования
Капитальные затраты руб.
Годовые эксплуатационные расходы рубгод.
Потери энергии кВтчгод
Стоимость потерь рубгод.
3 Безопасность и экологичность проекта
Система электрификации здания на 250 голов КРС должна быть безопасной на всей стадии эксплуатации. В связи с этим необходимо контролировать изоляцию осветительной проводки и изоляцию силовых кабелей 1 раз в год. Допустимое сопротивление должно быть не менее 05 Мом 10.
Для защиты персонала от поражения электрическим током в аварийных режимах необходимо применять систему уравнивания потенциалов.
Соединение обеспечивается посредством защитного РЕ-проводника. В качестве системы заземления для здания рекомендуется использовать систему TN-C-S (Рисунок 3.2). 19
Рис.3.1 — Система заземления здания TN-C-S
В системе TN-C-S функции нулевого рабочего и нулевого защитного проводников объединены в одном проводнике (PEN) в части сети от трансформаторной подстанции до ввода в коровник затем PEN-проводник разделен на рабочий нулевой (N) и защитный проводник (РЕ).
ГЗШ должна иметь заземление на вводе. Помимо заземления на вводе необходимо иметь заземление и других элементов системы здания так как для обеспечения полной безопасности они должны взаимодействовать между собой.
Схема питающей сети включает в себя: заземление трансформаторной подстанции; повторное заземление РЕN – проводника; заземление РЕN – проводника на вводе в здание.
Произведем расчет системы заземления здания на 250 голов крупного рогатого скота.
Исходные данные для расчета заземления: климатическая зона – грунт двухслойный: удельное сопротивление верхнего слоя –80 Ом · м удельное сопротивление нижнего слоя –100 Ом · м; толщина верхнего слоя 06 м.
Произведем расчет заземляющего устройства подстанции 1004 кВ.
В установках с малыми токами замыкания на землю к которым относятся сети до 35 кВ включительно расчетный ток однофазного замыкания на землю определяется по формуле 12
где U – линейное напряжение сети выше 1000 В имеющееся в электроустановке кВ;
LК LВ – длины электрически связанных кабельных и воздушных линий км.
В качестве питающей линии 10 кВ используется ВЛ с LВ = 16 км.
Произведем вычисления
Наибольшее допустимое значение сопротивления заземляющего устройства для имеющейся подстанции определится по формуле 12
Произведем вычисление
Допустимое сопротивление заземляющего устройства при изолированной нейтрали для электроустановок напряжением свыше 1000 В с малыми токами замыкания на землю составляет Ом.
В любом случае допустимое сопротивление не должно быть более 30 Ом. 12
Из трех условий выбираем наиболее жесткое т.е. допустимое сопротивление Ом.
В качестве вертикального электрода принимаем стальной стержень длиной 35 м диаметром 16 мм. Для уменьшения коррозии стержень заглубляем в землю на глубину h2=08 м.
Определяем расчетное удельное сопротивление грунта с учетом повышающего коэффициента 12
где ρ1 – удельное электрическое сопротивление верхнего слоя грунта Ом·м;
ρ2 – удельное электрическое сопротивление нижнего слоя грунта Ом·м;
L1 – длина вертикального заземлителя м;
H – толщина верхнего слоя грунта м;
h2 – расстояние до середины горизонтального заземлителя;
k1 – климатический коэффициент для вертикальных заземлителей;
k2 – климатический коэффициент для горизонтальных заземлителей.
Климатические коэффициенты для III климатической зоны: k1=14..15 принимаем 15; k2=2..25 принимаем 25.
Определим расчетное сопротивление растеканию электрического тока одиночного вертикального заземлителя по формуле 10
где D – диаметр вертикального заземлителя м;
h1 – расстояние до середины вертикального заземлителя.
Расстояние до середины вертикального заземлителя
h1 = h2+05 L1 = 08 + 175 = 255 м.
Определяем необходимое число одиночных вертикальных заземлителей по формуле 10
где RЗ.Д – допустимое сопротивление заземления Ом.
Допустимое сопротивление подстанции 1004 кВ составляет 10 Ом.
Принимаем число заземлителей 3 и способ расположение по контуру.
Сопротивление вертикальных электродов с учетом значения коэффициента использования и 12
Коэффициент зависит от количества вертикальных заземлителей их расположения и отношения расстояния между заземлителями к их длине. Принимаем расстояние между вертикальными заземлителями 3м при отношении расстояния к их длине равном 1 расположении по контуру и числе заземлителей 3 коэффициент использования будет равен и = 07.
Принимаем в качестве горизонтального заземлителя стальную полосу с шириной полки в = 0025м.
Сопротивление горизонтального заземлителя без учета экранирования от вертикальных электродов 10
где L2 – длина горизонтального заземлителя м.
Для подключения к подстанции используем 2 дополнительные полосы длиной по 1 м. С учетом соединительной полосы длина горизонтального заземлителя будет равна L2 = 8 м.
Сопротивление горизонтального заземлителя с учетом экранирования от вертикальных электродов 10
где Г – коэффициент использования горизонтального электрода.
При отношении расстояния между ними к их длине равном 1 контурном расположении и числе заземлителей 3 коэффициент использования будет равен Г = 051.
Общее сопротивление заземления определим по формуле
Это значение меньше допустимого.
Допустимое заземление PEN – проводника на вводе в здание составляет 10 Ом. Расчет проведем аналогично. Схема расположения заземлителей на вводе в здание представлена на рисунке 3.2.
Сопротивление повторного заземления нулевого провода должно быть не более 30 Ом. Для выполнения повторного заземления нулевого провода предусматриваем использования вертикальных электродов диаметром 16 мм длиной 35 м погруженных в землю на глубину 08 м.
Рис. 3.2 — Схема расположения заземлителей на вводе в здание КРС
Сооружение подстанций связано с отчуждением земли. Работа автотрансформаторов (трансформаторов) и выключателей создают шумы. Шум – это беспорядочное сочетание звуков различной частоты и интенсивности. Источники производственного шума и вибраций – различные машины и механизмы вентиляционные установки трансформаторы и др.
В соответствии со стандартом время пребывания человека в зоне влияния электрического поля промышленной частоты должно быть не более: 5 мин при напряженности поля Е = 20 25 кВм; 10 мин при Е = 15 20 кВм; 15 ч. при Е = 10 15 кВм; 3ч. при Е = 5 10 кВм и неограниченно при Е 5кВм.
Охрана электрических сетей осуществляется предприятиями (организациями) в ведении которых находятся эти электрические сети. 19
Для обеспечения сохранности создания нормальных условий эксплуатации электрических сетей и предотвращения несчастных случаев отводятся земельные участки устанавливаются охранные зоны минимально допустимые расстояния от электрических сетей до зданий сооружений земной и водной поверхностей прокладываются просеки в лесных массивах и зеленых насаждениях.
Земельные участки входящие в охранные зоны электрических сетей не изымаются у землепользователей и используются ими для проведения сельскохозяйственных и иных работ.
Полевые сельскохозяйственные работы в охранных зонах воздушных линий электропередачи производятся землепользователями с предварительным уведомлением предприятий (организаций) в ведении которых находятся эти линии.
В охранных зонах электрических сетей без письменного согласия предприятий (организаций) в ведении которых находятся эти сети запрещается:
а) производить строительство капитальный ремонт реконструкцию или снос любых зданий и сооружений;
б) осуществлять всякого рода горные погрузочно-разгрузочные дноуглубительные землечерпальные взрывные мелиоративные работы производить посадку и вырубку деревьев и кустарников располагать полевые станы устраивать загоны для скота сооружать проволочные ограждения шпалеры для виноградников и садов а также производить полив сельскохозяйственных культур;
в) осуществлять добычу рыбы других водных животных и растений придонными орудиями лова устраивать водопои производить колку и заготовку льда (в охранных зонах подводных кабельных линий электропередачи);
г) устраивать проезды машин и механизмов имеющих общую высоту с грузом или без груза от поверхности дороги более 45 м (в охранных зонах воздушных линий электропередачи);
д) производить земляные работы на глубине более 03 м на вспахиваемых землях – на глубине более 045 м а также планировку грунта (в охранных зонах подземных кабельных линий электропередачи).
В проектно-сметной документации на строительство капитальный ремонт реконструкцию зданий и сооружений вблизи которых расположены электрические сети должны предусматриваться мероприятия по обеспечению сохранности электрических сетей. Эти мероприятия подлежат согласованию с предприятиями (организациями) в ведении которых находятся электрические сети.
В третьей главе были рассчитаны затраты на проектирование а также затраты на амортизацию и прочие издержки. Капитальные затраты по проекту составили около 1800000 рублей. В заключительной части главы были также рассмотрены вопросы безопасности было спроектировано заземление на вводе в здание коровника.
В выпускной квалификационной работы произведён расчет системы электроснабжения здания на 250 голов КРС.
В ходе проектирования плана электрификации в работе был произведен светотехнический и электротехнический расчет системы освещения определены освещенности и выбраны лампы Б – 75 с ФЛ = 950 лм.
Были рассчитаны силовые нагрузки в том числе для ультрафиолетового облучателя.
В работе рассчитаны токи короткого замыкания в соответствии с которыми выбраны защитные и коммутационные аппараты указанные в таблице 2.5. Были выбраны провода (в основном – марки ВВГнг –LS)
В экономической части работы произведен расчет капитальных вложений по электроснабжению а также расчет эксплуатационных и прочих издержек. Капитальные затраты в оборудование составили 1779500р а эксплуатационные расходы и стоимость потерь – 106090р и 163000р соответственно.
В последней главе работы было предложено использовать систему заземления здания TN-C-были рассчитаны параметры защитного заземления: 3 вертикальных заземлителя и горизонтального заземлителя стальную полосу с шириной полки в = 0025м. Общее сопротивление заземления составит 84 Ом.
Кроме того для обеспечения сохранности электрических сетей и предотвращения несчастных случаев были установлены охранные зоны.
Данный проект электроснабжения полностью решает все задачи поставленные во введении.
Список использованных источников
Маньков В.Д. Основы проектирования систем электроснабжения. В.Д. Маньков. – Санкт-Петербург 2010.
Быстрицкий Г.Ф. Общая энергетика (Производство тепловой и электрической энергии). Учебник Г.Ф. Быстрицкий - М. 2016г.
Кудрин Б.И. Электроснабжение. Учебник для студентов учреждений высшего профессионального образования - Б.И. Кудрин - М. 2013
Лещинская Т.Б. Электроснабжение сельского хозяйства: Учебник и учеб. пособие для студентов высш. учеб. заведений Т.Б. Лещинская И.В. Наумов. - М.: КолосС 2008. - 655 с.: ил.
Рекус Г.Г. Электрооборудование производств: Справ. пособие Г.Г. Рекус.- М.: Высш. шк. 2007.-709 стр.
Справочник по проектированию электрических сетей и электрооборудования Под ред. Ю.Г. Барыбина и др. - М.: Энергоатомиздат 2007. - 464с.
ГОСТ 12.1.009-76 Система стандартов безопасности труда. Электробезопасность. Термины и определения. Переизд. 1996
Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей РФ.— М.: ЭНАС 2011.
ГОСТ Р 51327.1-99 Выключатели автоматические управляемые дифференциальным током бытового и аналогичного назначения со встроенной защитой от сверхтоков. Часть 1. Общие требования и методы испытаний. Ред. 1999.
Межотраслевые правила по охране труда (правила безопасности) при эксплуатации электроустановок. – 8–е изд. – Новисибирск: Сиб. унив. изд–во 2007. – 176 с.
Карякин Р.Н. Пожарная электробезопасность электроустановок зданий Р.Н. Карякин Промышленная энергетика. 2000. №2. С. 42-44..
Карякин Р.Н. Устройство безопасных электроустановок. Справочник. Р.Н. Карякин – Москва: Энергосервис 2003. – 309 с.
Шимарев В.Ю. Надежность технических систем. Учебник для студентов высших учебных заведений В.Ю.Шимарев - М.: Академия 2010
Правила устройства электроустановок. 7-е издание Ред. А.М. Меламед М.: НЦ ЭНАС 2011.- 552с.
Файбисович Д.Л. - Справочник по проектированию электрических сетей: 3-е издание. - М изд-во НЦ ЭНАС 2009. - 392 с
Л.Д. Рожкова В.С. Козулин. Электрооборудование станций и подстанций. 3-е издание переработанное и дополненное; М: Энергоатомиздат 2007-648 с.
Короткевич М.А. Проектирование линий электропередачи. Механическая часть М.А. Короткевич - М. 2010
Злобина И.Г. Казакова Е.Ю. Шестакова Л.А. – Электрические станции и подстанции: Учебное пособие к выполнению курсового проекта. – ЧГУ Чебоксары 2008
Кушкова Е.И – Расчет заземляющих устройств в установках с эффективно-заземленной нейтралью.: Методические указания к курсовому и дипломному проектированию. – ВятГТУ Киров 2014
Небрат И.Л. Полесицкая Т.П. Расчеты токов короткого замыкания для релейной защиты. Учебное пособие. – СПб.: ПЭИПК 2008. – 56 с. Ч. 1.
Узелков Б.М. - Справочник по строительству и реконструкции линий электропередачи напряжением 04–750 кВ Б.М.Узелков - М.: НЦ ЭНАС - 2007

План-проект Горяев Д. А..doc

Негосударственное образовательное учреждение
высшего образования
Направление: Электроэнергетика и электротехника
Профиль Электрооборудование и электрохозяйство предприятий организаций и учреждений
Форма обучения: Заочная
студента Горяева Дмитрия Александровича
Цель работы: проектирование плана электроснабжения высоковольтной и низковольтной сети цехов предприятия
В соответствии с поставленной целью определены следующие задачи:
- Анализ и сбор общих сведений о предприятии;
- Определение расчетной нагрузки;
- Электротехнический и светотехнический расчет;
- Проектирование и сравнение вариантов построения сети;
- Выбор коммутационных аппаратов;
- Расчет токов короткого замыкания и проверка оборудования;
- Экономический расчет проекта электроснабжения;
- Рассмотрение вопросов безопасности и экологичности проекта.
План основных разделов пояснительной записки проекта:
ГЛАВА 1 Теоретические основы расчета и проектирования систем электроснабжения предприятий сельскохозяйственной отрасли
1 Характеристика фермы на 250 голов КРС
2 Анализ исходных данных для проектирования
3 Светотехнический и электротехнический расчет системы освещения
1 Выбор необходимого оборудования и водонагревателя
2 Расчет силовых нагрузок
3 Разработка схемы управления
4 Выбор оборудования управления и защиты
5 Расчет линий 038 кВ
6 Расчет токов короткого замыкания
ГЛАВА 3 Технико-экономический расчет проекта электроснабжения
1 Затраты на проектирование
2 Амортизация и прочие затраты
3 Безопасность и экологичность проекта
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ