Проектирование многоэтажного промышленного здания

Проектирование многоэтажного промышленного здания Курсовой проект.dwg

Архитектура промышленных и гражданских зданий
Большепролётное промышленное
ж.б. ребристая плита
Спецификация монолитной плиты
o22А-I ГОСТ 5781-82;l=5870
o5Bp-1 ГОСТ 5781-82;l=380
o10А-I ГОСТ 5781-82;l=5750
o18А-II ГОСТ 5781-82;l=5750
o6А-I ГОСТ 5781-82;l=380
o10А-I ГОСТ 5781-82;l=5870
o10А-II ГОСТ 5781-82;l=680
Сетки арматурные ГОСТ 8478-81
o6А-I ГОСТ 5781-82;l=180
o12А-II ГОСТ 5781-82;l=680
o14А-I ГОСТ 5781-82;l=3640
o5Bp-1 ГОСТ 5781-82;l=750
Изделие закладное МН1
Изделие закладное МН2
Монолитное перекрытие
а) конструктивная схема
в) армирование плиты сетками с продольной рабочей арматурой
в) армирование второстепенной балки
Дополнительная эпюра моментов "М доп
соответствующий выпускам из колонны и коротышам
Mcross = 368 кНм (M 2ø32+2ø18)
M'cross = 84 кНм (M 2ø18)
M'cross = 175 кНм (M 2ø25)
M'cross = 91 кНм (M 2ø18)
Mcross = 395 кНм (M 2ø28+2ø25)
Mcross = 226 кНм (M 2ø22+2ø18)
Схема расположения элементов
Спецификация элементов
Закладные детали плиты
Закладные детали ригеля
Железобетонные и каменные конструкции
Проектирование многоэтажного промышленного здания
поперечный разрез 1-1
спецификация элементов
слоя техноэласта t=4 мм
цем.-пес. стяжка t=20 мм
ж.б. ребристая плита t=350 мм
МУ Монолитный участок
Второстепенные балки
План монолитного ребристого перекрытия
План монолитного перекрытия М 1:200
спецификация элементов.
Схема армирования второстепенной балки
Спецификация элементов
Схема расположения каркасов армирования
Ребристая плита перекрытия

Проектирование многоэтажного промышленного здания Курсовой проект.docx

Министерство науки и высшего образования Российской Федерации
Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение
ИРКУТСКИЙ НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ
ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
Кафедра строительного производства
ПРОЕКТ МНОГОЭТАЖНОГО ПРОМЫШЛЕННОГО ЗДАНИЯ
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
к курсовому проекту по дисциплине
«Железобетонные и каменные конструкции»
шифр группы подпись И.О. Фамилия
подпись И.О. Фамилия
Министерство науки и высшего образования Российской Федерации
ТЕХНСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
ЗАДАНИЕ НА КУРСОВОЙ ПРОЕКТ
По курсу: «Железобетонные и каменные конструкции»
Студенту: Шумкиной Л.М.
Тема проекта: Проектирование многоэтажного промышленного здания
Требуется разработать проект железобетонных конструкций многоэтажного здания с неполным каркасом.
Статическому и конструктивному расчётам подлежат: плита и второстепенная балка монолитного перекрытия; плита и ригель сборного перекрытия; колонна нижнего этажа; монолитный фундамент под колонну кирпичный простенок.
Разработать и вычертить монтажные схемы здания и рабочие чертежи всех проектируемых конструкций.
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ВЫПОЛНЕНИЯ ПРОЕКТА: (ШИФР 36)
Полная нормативная временная нагрузка на перекрытие pн
Нормативное сопротивление грунта Rnгр
МОНОЛИТНОЕ РЕБРИСТОЕ ПЕРЕКРЫТИЕ5
1.Расчет и конструирование балочной плиты5
2.Расчёт и конструирование второстепенной балки9
РАСЧЁТ РЕБРИСТОЙ ПЛИТЫ ПЕРЕКРЫТИЯ15
1.Задание на проектирование16
2.Расчёт рабочей арматуры продольных рёбер17
3.Расчёт рабочей арматуры полки плиты19
4.Проверка прочности ребристой плиты по сечениям наклонным к ее продольной оси20
5.Расчёт плиты по трещиностойкости21
7.Проверка прочности плиты в стадии изготовления транспортирования и монтажа26
РАСЧЁТ СБОРНОГО НЕРАЗРЕЗНОГО РИГЕЛЯ28
1.Задание на проектирование28
2.Расчётная схема ригеля и определение его параметров28
3.Определение усилий и построение эпюры моментов29
4.Перераспределение моментов31
5.Расчёт прочности по сечения нормальным к продол. оси32
6.Расчёт прочности по сечениям наклонным к продол. оси33
7.Построение эпюры материалов35
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СБОРНОЙ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОЙ КОЛОННЫ37
1.Исходные данные для проектирования37
2.Определение расчётных усилий37
3.Расчёт площади рабочей арматуры39
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ЦЕНТРАЛЬНО НАГРУЖЕННОГО ФУНДАМЕНТА ПОД КОЛОННУ40
1.Исходные данные для проектирования40
2.Определение геометрических размеров фундамента40
3.Определение площади рабочей арматуры41
РАСЧЁТ ПРОСТЕНКА НАРУЖНОЙ НЕСУЩЕЙ СТЕНЫ МНОГОЭТАЖНОГО ЗДАНИЯ42
1.Определение расчётных усилий42
2.Проверка несущей способности43
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ46
Цель курсового проекта состоит в выработке практических навыков проектирования простейших конструктивных элементов путем реализации перечня этапов курсового проекта.
Перечень этапов курсового проектирования:
назначение (принятие) общего компоновочного решения перекрытия;
расчет и конструирование второстепенной балки;
расчет ребристой плиты перекрытия;
расчет сборного неразрезного ригеля;
расчет и конструирование сборной железобетонной колонны;
расчет и конструирование центрально нагруженного фундамента под среднюю колонну;
расчет простенка наружной несущей стены многоэтажного здания;
графическое оформление результатов проектирования.
Исходные данные для курсового проектирования:
размеры здания в плане L×B = 60×262м;
количество этажей – 3; высота этажа – 42м;
тип сечения ригеля – тавровое; полная нормативная нагрузка на перекрытие – 9 кНм2;
район строительства – город Пермь; нормативное сопротивление грунта – 03 МПа.
Информационное обеспечение курсового проектирования:
Пинус Б. И. Кажарский В. В. Железобетонные и каменные конструкции. Расчет и конструирование элементов перекрытий многоэтажных зданий. Учебное пособие к выполнению курсового проекта № 1 по железобетонным конструкциям. – Иркутск: Изд-во ИрГТУ 2006.
Программное обеспечение для курсового проектирования:
МОНОЛИТНОЕ РЕБРИСТОЕ ПЕРЕКРЫТИЕ
1.Расчет и конструирование балочной плиты
Необходимо определить арматуру монолитной балочной плиты для перекрытия компоновка которого приведена на рисунке 1.1 при следующих нагрузках:
- временная (полезная по заданию) – 9 кНм2;
- пол асфальтобетонный толщиной 20 мм;
- звуко – гидроизоляция из шлакобетона толщиной 50 мм.
Рис. 1.1 – Конструктивная схема монолитного ребристого перекрытия
Для определения расчетных пролетов плиты и второстепенных балок а также нагрузок от их собственной массы производят предварительное назначение основных геометрических размеров сечений перекрытия:
-толщина плиты (см. табл. 1.1) – 80 мм;
-сечение второстепенных балок;
bpb = (03 ÷ 05) hpb = (180 225) = 200 мм
- сечение главных балок;
bmb = (03 ÷ 05) hmb = (180 300) = 300 мм
- заделка плиты в стену принимается не менее высоты ее сечения и в кирпичных стенах кратной размеру кирпича (а = 120 мм).
Ориентируясь на табличные значения принимаем размеры поперечных сечений главной и второстепенной балки:
Вычисление расчетных пролетов плиты
l0f1 = lf1 – 05 bpb – 250 + 05a = 2150 – 250 - 05·200 + 05·120= 1860 мм
Расчетный пролет плиты в перпендикулярном направлении
l0p = lрb – bmb = 6000 – 300 = 5700 мм
Проверяем соотношение расчетных пролетов плиты
00 : 2000 = 285 > 2 т. е. плита рассчитывается как балочная.
Рис. 1.2 – Схема к расчету балочной плиты
Нагрузки на плиту перекрытия
Согласно рис. 1.2 расчетная схема плиты представляется многопролетной балкой шириной b = 100 см. Принимаем толщину плиты равной hpl = 90 мм (табл. 1.1).
Нормативные и расчётные нагрузки на 1 м2 плиты
Нормативное значение кНм2
Коэффициент надежности γf
Расчетная нагрузка кНм2
вес пола (толщина – 002 м объемная масса – 18 кНм3)
изоляция из шлакобетона (толщина – 005 м объемная масса – 14 кНм3)
собственный вес плиты (толщина – 008 м объемная масса – 25 кНм3)
Временная v (по заданию)
Определение усилий в расчетных сечениях
Момент от расчетных значений нагрузок
а)в крайних пролетах и на первых промежуточных опорах
б)в средних пролетах и на средних промежуточных опорах
Уточнение высоты сечения плиты
Целесообразно (по экономическим критериям) чтобы относительная высота сжатой зоны плиты находилась в диапазоне значений 01 ÷ 02. Принимаем: бетон класса В15 тяжелый естественного твердения арматура класса В500 (Вр-I) = 015. По СП [2] или [12] для принятых материалов находим нормируемые характеристики сопротивляемости и условий работы
Rb = 85 МПа; Rbt = 075 МПа; Еb = 24000 МПа; γb1 = 09
(с учетом длительности действия нагрузок п. 5.1.10 [2])
Rs = 415 МПа; Rsw = 300 МПа; Еs = 20 · 105 МПа;
R = 0502 (см. приложение 2)
Для = 015 находим αm = (1 – 05 ) = 0139.
Тогда рабочая высота плиты
hpl = h0f + a = 6498 + 15 = 7998 мм
Окончательно принимаем hp h0f = 65 см.
Определение площади рабочей арматуры
Требуемая площадь рабочей арматуры определяется для расчетного прямоугольного сечения плиты с размерами hpl × b = 8 × 100 см. При этом площадь сечения стержней сетки непрерывного армирования С – 1 определяется для М = М2 = 357 кН·м а сетки С – 2 дополнительного армирования крайних пролетов и над первыми промежуточными второстепенными балками на величину M1 – М2 = 449 – 357 = 092 кН·м.
Для αm = 0028 находим
Принимаем сетку по сортаменту по ГОСТ 23279-2012. Итак С – 2 принята как № 31 (As=482 мм2).
Определяем сетку С – 1
Этому значению αm соответствуют = 00117 R = 0502
Принимаем сетку по ГОСТ 23279-2012 С – 1 (As=1719 мм2). L – длина сетки мм; С1 и 20 – длина свободных концов продольных и поперечных стержней сетки.
Расположение сеток в плите производиться по схеме представленной на рис. 1.2 г.
2.Расчёт и конструирование второстепенной балки
Исходные данные: необходимо произвести расчет и конструирование второстепенной балки для перекрытия представленного на рис. 1.1 при действии нагрузок указанных в табл. 1.1.
Определяем расчетные пролеты балки
l0 = lрb – bmb – a = 6000–300=5700 мм
l01 = lрb – 250 – 05bmb +05a = 6000 – 250 – 150 + 60 = 5660 мм
Вычисляем расчетную нагрузку на 1 м.п. второстепенной балки:
постоянная нагрузка от собственного веса плиты и пола (см. табл. 1.1)
gf B = 347 · 22 = 763 кНм.
постоянная нагрузка от собственного веса ребра балки
gpr = (hpb – hpl) bpb γ γf = (045 – 008) · 02 · 25 · 11 = 204 кНм
суммарная постоянная нагрузка на балку
gpb = 763 + 204 = 967 кНм;
погонная временная нагрузка
vpb = vB = 9 · 22 = 198 кНм
полная погонная нагрузка на балку
qpb = (967 + 198) · 1 = 2947 кНм
(1 – коэффициент надежности по уровню ответственности).
Определяем значения изгибающих моментов и перерезывающих сил
в расчетных сечениях второстепенной балки:
QA = 2947 · 566 · 04 = 6902 кН;
QЛВ = 2947 · 566 · 06 = 10353 кН;
QПРВ = 2947 · 57 · 05 = 84 кН.
Уточняем размеры поперечного сечения балки принимая m = 0289.
hpb = h0 + a = 404 + 35 = 439 450 мм
т.е. предварительно принятое значение высоты и ширины сечения балки является достаточным и окончательным.
При этом h0 = h – a = 450 – 35 = 415 мм.
Рис. 1.3 – Расчётные сечения второстепенной балки
Определяем размеры расчетных сечений принимаемых согласно рис. 2.4.
уточняем ширину свесов вводимых в расчет для пролетных сечений (см. п. 6.2.12 [2]) имея в виду наличие поперечных ребер (главные балки) установленных с шагом равным расчетному пролету второстепенных балок l0 = 5700 мм.
- (2200 мм – расстояние между осями второстепенных балок).
для пролетных сечений – b'f = 2100 мм; h0 = 415 мм; h'f = 80 мм;
для опорных сечений – b h0 = 200 415 мм.
Расчет площади сечений рабочей арматуры (если класс арматуры не указан в задании то расчет ведется для арматуры класса А400 (А-III) Rs = 355 МПа характеристики прочности бетона и граничной высоты сжатой зоны аналогичны принятым для плиты.
Рис. 1.4 – Схема к расчету второстепенной балки
Определяем рабочую арматуру для пролетных (тавровых) сечений при расчетных значениях М1 = кНм и М2 = кНм.
Проверяем условие определяющее принципиальное (в полке или ребре) положение нейтральной оси в расчетном сечении при действии вышеупомянутых усилий.
Максимальный момент воспринимаемый при полностью сжатой полке расчетного сечения (х = h'f) равен
Так как Мf М1 (и тем более М2) то фактически нейтральная ось во всех пролетных сечениях находится в пределах полки и расчет производится как для прямоугольных сечений с размерами b h0 = b'f h0 = 2100 415 мм.
m R = 0390 (см. Прил. 2)
во всех средних пролетах
для промежуточных опор (с обеих сторон) МС = МВ = 7216 кН а расчетное сечение – прямоугольное b h0 = b'pb h0 = 200 415 мм.
Усилие воспринимаемое сеткой над опорами В (С) .
Назначение количества и диаметра стержней рабочей арматуры
Исходными данными для принятия решений по данному вопросу являются:
а)расчетные значения требуемой площади для каждого расчетного сечения;
б)требования СП [2] по предельному армированию железобетонных элементов (п.8.3.4) относящиеся к минимально допустимому армированию сечения минимальному (предпочтительному) диаметру стержней расстоянию между стержнями их числу в сечении и др.;
в)армирование надопорных зон осуществляется 2-мя сетками площадь сечения поперечной арматуры которых составляет 50 % требуемой например (АsB) смещаемые друг относительно друга на расстояние в каждую сторону т.е. требуемая ширина сетки составит м;
г)если это целесообразно обеспечение возможности обрыва части продольной рабочей арматуры в пролете при условии обязательного сохранения симметричности армирования до и после обрыва;
д)возможность размещения продольной арматуры в один (максимум два) ряда по высоте сечения балки.
Для полученных значений Аsi по сортаменту (прил. 5) подбираем требуемое количество стержней
Аs1 = 6109 мм2 – принимаем 2 20 А400 (Аs1 = 628 мм2)
Аs2 = 3986 мм2 – принимаем 2 16 А400 (Аs2 =402 мм2)
АsВ = 5494 мм2 – принимаем две сетки С–1 с поперечной рабочей арматурой (АsB = 6706 мм2).
Таким образом в сечениях балки будет размещено по два каркаса что удовлетворяет требованиям норм и упомянутым выше рекомендациям а над опорами – по две взаимно сдвинутых сетки.
Расчёт поперечной арматуры
Условие обеспечения прочности по наклонной полосе между двумя наклонными трещинами (п. 6.2.33 [2])
Q > = 1078 кН (и следовательно это условие выполняется для всех приопорных участков).
Проверяем необходимость постановки поперечной арматуры из условия обеспечения прочности по наклонному сечению
Так как Qbmin то требуется расчет прочности арматуры по условию обеспечения прочности сечения на действие поперечных сил.
Принимаем по требованиям конструирования шаг и диаметр поперечной арматуры слева от опоры В (dsw = 6 мм sw = 150 мм Аsw = 2 5) = 392 мм2
Усилие в поперечной арматуре на единицу длины элемента
Проверяем условие учета поперечной арматуры
и следовательно коррекции значения qsw не требуется.
Значение Mb определяем по формуле
Определяем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения с.
значение с принимаем равным 1333 мм > 2 h0 = 830 мм. Тогда с0 =2 h0 = 830 мм и Qsw = 075 784 830 = 48804 H = 488 кН.
Проверяем условие (6.66) [2]
т.е. прочность наклонных сечений обеспечена.
В заключении необходимо проверить условие исключающее появление наклонной трещины между хомутами
Условие выполняется.
РАСЧЁТ РЕБРИСТОЙ ПЛИТЫ ПЕРЕКРЫТИЯ
Рис. 2.1 – Компоновка конструктивной схемы здания
1.Задание на проектирование
Требуется рассчитать и законструировать ребристую панель перекрытия производственного здания при следующих исходных данных:
-номинальные размеры плиты в плане
-постоянная нормативная нагрузка от пола
-временная нормативная нагрузка на перекрытие
напрягаемая класса А800 (А-V)
напрягаемая класса А400 (А-III) сеток В500 (Вр-I)
-коэффициент надежности по назначению
Плита предварительно напряжена (для определения потерь напряжения примем натяжение арматуры на упоры) способ натяжения – механический; твердение бетона происходит при тепловой обработке опирание плиты по верхнему поясу ригеля прямоугольного сечения.
Дополнительные исходные данные вытекающие из задания на проектирование
прочностные и деформативные характеристики материалов (табл. 2.1) по данным СП [2].
Наименование нормируемых параметров
Значение с учетом b1
Значение МПа для класса
Прочность на растяжение
граничная высота сжатой зоны бетона (бетон В30 b1 = 09 арматура класса А800 (А-V)
нагрузки действующие на 1 м2 перекрытия (табл. 2.2)
предварительно принимаемые номинальные и конструктивные размеры плиты представлены на рис. 2.1 (см. также прил. 6).
Расчет нагрузок на 1 м2 перекрытия
Коэффициент надежности f
Собственный вес плиты
Нагрузка от массы пола
Полезная кратковременная
2.Расчёт рабочей арматуры продольных рёбер
Расчётная схема – однопролетная свободно опертая балка с расчётным пролётом l0 = l – brib – b и равномерно распределенной нагрузкой:
q = (g + )B и qn = (gn + n)B.
Рис. 2.2 – К расчёту ребристой плиты.
Согласно компоновочному решению B = 15м; brib = 25 см тогда
Распределенная расчетная и нормативная нагрузка (табл.2.2)
q = 1493 · 15 = 224 кНм
qn = 1266 · 15 = 19 кНм
qnl = 1066 · 15 = 16 кНм
Определение величин действующих усилий с учётом коэффициента ответственности γn = 1:
от расчетных нагрузок
от нормативных нагрузок
Проверим соответствие расчетного таврового сечения требованиям п. 6.2.12 [2]
h0 = h – a = 350 – 40 = 310 мм (а = 30 ÷ 50 мм)
> 01 т.е. можно учитывать в расчетах всю ширину плиты: мм (аз = 20 – половина ширины зазора между плитами).
Проверяем принципиальное (в "полке" или "ребре") положение нейтральной оси в расчетном сечении при действии расчетного значения изгибающего момента M = 968 кН·м.
Несущая способность полностью сжатой (x = h’f) полки сечения
= 3183кНм > М = 968 кН·м.
То есть расчет прочности продольных ребер панели сводится к расчету прямоугольного сечения = 1460 310 мм.
Вычисляем требуемую площадь рабочей арматуры
Требуемая площадь арматуры
По сортаменту (прил. 5) принимаем 2 16 А 800 (Аsp = 4021 мм2).
3.Расчёт рабочей арматуры полки плиты
Расчетная схема – однопролетная балка с расчетным пролетом l0f равным расстоянию в свету между продольными ребрами и предположением её жёсткого защемления.
Рис. 2.3 – Расчетная схема полки плиты на местный изгиб.
Расчётный пролёт l0f = 1460 – 2·80 – 40 = 1260 мм.
Рассматривается полоса полки плиты шириной 1 м а поэтому нагрузка на 1 м2 тождественна по величине погонной нагрузке.
= 1(2500511+127+912) = 1345 кНм
Определение расчетного значения изгибающего момента полки ведется с учетом возможности образования пластических шарниров и перераспределения усилий. При этом:
Расчетное сечение полки при принятых предпосылках является прямоугольным с размерами bf h = 100 h'f = 100 5 см; полезная высота сечения полки h0f = 50 –15 = 35 мм.
Рабочая арматура сеток С-1 С-2 – проволока 4 ÷ 5 мм и класса В500 (Rs = 415 МПа). Необходимая площадь арматуры при
Принимаем сетку №17 с поперечной рабочей арматурой шаг стержней s = 100 мм (Аs = 196 мм2).
4.Проверка прочности ребристой плиты по сечениям наклонным к ее продольной оси
Расчет ведется на максимальное значение перерезывающей силы действующей на опорных площадках плиты Qmax = 6586 кН.
армирование продольных ребер (кроме продольной напрягаемой арматуры) производится плоскими сварными каркасами (К-1 на рис. 4.1) с продольной монтажной арматурой 2 10 А400 и поперечной (хомутами) В500 шаг и диаметр которых предварительно принимаем равными: dw = 5 мм число каркасов – 2 шаг sw h 2 = 175 мм.
Погонное сопротивление хомутов составляет
Принятое сечение плиты должно соответствовать требованию [3]
Н = 2277 кН > Qmax = 658 кН
Проверяем прочность наклонного сечения при предварительно назначенных параметрах (dw sw) поперечного армирования.
Момент воспринимаемый бетоном в наклонном сечении определяем по ф. (3.46) [3]
Определяем длину проекции наклонного сечения
где q – принимается равной погонной расчетной нагрузке q = 2251 кНм.
Принимаем с = 1159 м > 2h0 = 620 мм а следовательно с0 = 2h0 = 620 мм и по ф. (67) [7] ;
Проверяем условие соответствия принятого шага хомутов (sw = 150 мм) максимально допустимому значению
Условие выполняется и прочность элемента по наклонному сечению обеспечивается.
5.Расчёт плиты по трещиностойкости
Определение геометрических характеристик приведенного сечения
Рис. 2.4 – Конструктивное и расчётное сечение.
приведенная площадь сечения
статический момент площади приведенного сечения относительно нижней грани ребра
расстояние от центра тяжести площади приведенного сечения до нижней грани ребра
h – y0 = 35 – 25 = 10 см;
момент инерции приведенного сечения относительно его центра тяжести
приведенный момент сопротивления относительно нижней грани
пластический момент сопротивления
( – 175 для таврового сечения с полкой в сжатой зоне).
Предварительные напряжения в арматуре и определение их потерь
Величина начальных (предварительных) напряжений в напрягаемой арматуре sp регламентирована и принимается согласно п. 2.2.3.1 [7] МПа.
Определение первых потерь предварительного напряжения
потери от релаксации
потери от температурного перепада = 0 (форма с упорами прогревается одновременно с арматурой);
потери от деформации анкеров (в виде опрессованных шайб)
потери от деформации стальной формы (упоров)
т.к. данные об их конструкции отсутствуют;
Суммарное значение первых потерь
Определяем усилие обжатия бетона Р1 с учетом первых потерь
Точка приложения усилия Р(1) находится в центре тяжести сечения напрягаемой арматуры и поэтому
Напряжение на уровне растянутой арматуры (y = e0p = 210 мм) с учетом собственной массы плиты
(gpl = 286 по табл. 4.2 – нагрузка от собственной массы плиты)
потери от быстронатекающей ползучести с учетом условий твердения (пропаривания) равны
условие соблюдается.
Суммарная величина первичных потерь
Определение вторичных потерь
потери от усадки бетона
потери от ползучести зависят от уровня длительности обжатия определяемого по аналогии с расчетом потерь при действии усилия
( = 085 для бетона подвергнутого тепловой обработке)
(100 Мпа – минимальное значение потерь предварительного натяжения).
Расчет на образование трещин
Усилие обжатия бетона с учётом суммарных потерь составляет
При этом в стадии эксплуатации максимальное напряжение в сжатой зоне сечения равно
Расстояние от центра тяжести сечения до ядровой точки наиболее удаленной от нижней грани будет равно
Определяем момент трещинообразования в нижней зоне плиты
Так как Мn нормативное значение момента от полной нагрузки при расчете по предельным состояниям II группы то трещины в растянутой зоне образуются и необходим расчёт по их раскрытию.
Расчет раскрытия трещин нормальных к продольной оси элемента
Напряжение в продольной растянутой арматуре в нормальном сечении с трещиной от соответствующей внешней нагрузки s определяется согласно формуле:
еsp = 0 т.к. усилие Р приложено в центре тяжести напрягаемой арматуры;
мм (плечо внутренней пары сил)
= 1 – для арматуры периодического профиля;
= 1 – для изгибаемых элементов;
= 1 – для непродолжительного действия нагрузок;
– определяем ширину раскрытия трещин от продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок
= 16 – 1500081 = 148
– проверяем выполнение условий трещиностойкости по непродолжительному () и продолжительному () раскрытию трещин
т.е. требования 3й категории трещиностойкости соблюдены.
Расчет плиты по деформациям состоит в определении прогибов от непродолжительного и продолжительного действия нормативных нагрузок а также учета выгиба плиты при ее предварительном обжатии. В проекте предусматривается расчёт только основного компонента а именно – прогиба от продолжительного действия постоянной и длительной нагрузок.
Определяем промежуточные параметры входящие в зависимость предусматриваемую нормами проектирования.
где ядровый момент кНм.
Для бетона класса В30 и арматуры класса А800 = 08 (учитывает влияние продолжительности воздействия). При этом должно выполняться условие чтобы относительный эксцентриситет внешнего воздействия
Поэтому для дальнейших расчётов принимаем .
Вычисляем коэффициент неравномерности напряжений в арматуре в сечении с трещиной и в сечении без трещины
Для определения относительной высоты сжатой зоны и плеча внутренней пары сил в стадии II напряжённо – деформированного состояния производим вычисления
где – учитывает влияние свесов таврового сечения определяется по формуле
Вторым слагаемым для упрощения расчетов можно пренебречь в виду его малости для рассматриваемого случая.
Относительная высота сжатой зоны равна
где коэффициент = 18 (для тяжелого бетона).
Плечо внутренней пары сил в стадии II НДС равно
Вычисляем кривизну плиты при продолжительном действии постоянной и длительных нагрузок
Вычисляем прогиб от продолжительного действия нагрузки
где – коэффициент учитывающий равномерно распределенный характер внешнего воздействия по длине плиты.
7.Проверка прочности плиты в стадии изготовления транспортирования и монтажа
Суть расчета – проверка достаточности верхней арматуры плиты для восприятия усилий возникающих при ее изготовлении и подъеме.
Исходные предпосылки:
напряжения в арматуре в момент обжатия равны
прочность бетона в момент обжатия равна 50 % проектной а следовательно его параметры сопротивляемости соответствуют бетону класса В15 и равны МПа; МПа; МПа;
коэффициент условий работы бетона γb1 = 11 (учитывает кратковременный характер обжатия при отпуске напряжений с упоров) и следовательно
коэффициент динамичности для нагрузки от собственной массы панели возникающей при ее подъеме Kd = 14 (см. п. 1.2.5 [7]);
предполагается что подъем панели производится за петли расположенные на расстоянии 1000 мм от ее торцов рис. 69.
Рис. 9. Расчетная схема при действии монтажных нагрузок
Плита рассчитывается как внецентренно сжатый элемент находящийся под действием усилий от собственной массы (Мg) и предварительного обжатия Ptot рассматриваемого как внешнее усилие.
Определение расчетных усилий
Граничная высота сжатой зоны (для стадии изготовления!)
где RsR = 417 МПа – для арматуры класса В500 которая устанавливается в полке плиты и является рабочей растянутой арматурой при изготовлении и подъеме плиты.
Расчет площади сечения требуемой арматуры
Расчет ведется как для прямоугольного сечения размером
b × h'0 = 160 × 335 (h'0 = h – а' = 300 – 15 = 335 мм)
где е – эксцентриситет равнодействующей усилий в сжатой зоне плиты
Для полученного значения находим
и тогда требуемое значение площади верхней арматуры плиты
Фактически принятое сечение арматуры полки плиты состоит из площади арматуры сетки С-1 (С-2) с Аs = 196 мм2 на 1 м. и 2 10 A240 с площадью 157 мм2.
РАСЧЁТ СБОРНОГО НЕРАЗРЕЗНОГО РИГЕЛЯ
1.Задание на проектирование
Требуется рассчитать и законструировать неразрезной ригель сборного балочного перекрытия при следующих исходных данных:
общая конструктивная схема здания – рисунок 2;
длина площадки опирания ригеля на стену – а = 300 мм;
все действующие нагрузки принимаются по данным п. 2.1 и табл. 2.2;
класс бетона В30 арматура класса А400 и В500 расчетные параметры которых приведены в табл. 2.1;
граничная высота сжатой зоны для использованных материалов (А400) составляет (Прил. 2);
сечение ригеля принимается ;
предварительные размеры сечения колонны bс × hс = 400 × 400 мм;
шаг поперечных рам (грузовая площадь ригеля) составляет 60 м lrib = 655 м.
2.Расчётная схема ригеля и определение его параметров
Для расчёта конструктивного решения (неполного каркаса поперечной рамы здания) расчетная схема ригеля – это 3-х пролетная статически неопределимая балка с расчётными пролетами:
Определяем нагрузки действующие на 1 п.м. ригеля.
Расчёт линейной нагрузки на ригель (кНм)
Нормативное значение кНм
Расчетная нагрузка кНм
От массы панели и пола
6 принимается по данным 3 строки табл. 2.2
От собственной массы ригеля
5 – шаг поперечных рам
3.Определение усилий и построение эпюры моментов
Все расчеты усилий представлены для 2х пролетов ригеля (в виду одинаковости возможных максимальных значений усилий в симметрично расположенных по длине ригеля сечениях) и с обозначениями соответствующими схеме в табл. 3.2
Из нее следует что расчет рабочей арматуры необходимо выполнять для следующих значений моментов:
в крайних пролетах кНм
в среднем пролете кНм
на промежуточных опорах кНм
Расчетные значения перерезывающих сил равны:
на опоре В (слева) кН
на опоре В (справа) кН
Рис. 3.1. К построению огибающей эпюры моментов и перерезывающих сил
Уточнение геометрических размеров сечения ригеля
Так как конструктивный расчет ригеля будет выполняться с использованием метода предельного равновесия в предположении перераспределения усилий то размеры его сечения необходимо откорректировать с учетом двух факторов:
величины максимально возможного значения момента;
относительная высота сжатой зоны в расчетных сечениях не должна превышать .
Поскольку максимально возможное значение момента находится в сечении по оси опоры то для уточнения высоты сечения ригеля оно подлежит коррекции следующего вида
где – "граневый момент" т.е. максимальный момент в сечении ригеля проходящем через грань колонны по оси В;
– минимальное значение перерезывающей силы на опоре В при загружении соответствующем достижению (т.е. меньшее из значений и при загружении (1 + 4);
hc – высота сечения колонны.
Уточненная рабочая высота сечения ригеля определяется из выражения
что округляем до h = 600 мм.
4.Перераспределение моментов
Процедура перераспределения усилий выполняется в следующей последовательности:
определяем схему нагружения при котором достигается максимальное значение и – в рассматриваемом примере это (1 + 4) и (1 + 2);
сравниваем значения указанных моментов
принимаем решение о снижении на (13 – 16)%;
к эпюре моментов соответствующей загружению (это эпюра 1 + 4) добавляем треугольную эпюру Мдоп с ординатой на опоре В равной ;
вычисляем ординаты дополнительной эпюры в сечениях соответствующих М1 и М2:
для М1 – 0425 · 52 = 221 кН·м
для М2 – 05 · 52 = 26 кНм;
складываем (с учетом знаков!) эпюры моментов соответствующих загружению (1 + 4) и дополнительную (в принципе эпюра от реакции опоры В):
в сечении 1 – 1 (М1) имеем
в сечении на опоре В (МВ) имеем
в сечении 2 – 2 (середина второго пролета)
принимаем для конструктивного расчета следующие значения усилий:
на промежуточных опорах .
5.Расчёт прочности по сечения нормальным к продол. оси
Расчетные сечения ригеля представлены на рис. 11.
а) сечение в пролетеб) сечение на опоре
Рис. 3.2. К расчету продольной арматуры ригеля
Для сечения в первом пролете
Принимаем 2 32 + 2 20 А400 (Аs = 2237 мм2)
Для сечения на опоре В (С):
Принимаем 2 28 + 2 25 А400 (Аs = 2214 мм2)
Для сечения во втором пролете
Принимаем 2 22 и 2 18 А400 (Аs = 1269 мм2).
Монтажная арматура ригеля принимается 2 16 А400 (Аs = 402 мм2).
6.Расчёт прочности по сечениям наклонным к продол. оси
Краткие методические рекомендации
расчет выполняется в сокращенном объеме на максимальное значение перерезывающей силы
число каркасов размещаемых в любом поперечном сечении ригеля принято равным 2;
армирование ригеля осуществляется сварными каркасами поэтому диаметр хомутов dw определяется по условиям свариваемости продольной и поперечной арматуры (см. Прил. 3) и для максимального диаметра принятой продольной арматуры (dmax = 32 мм) составит
Принимаем dsw =10 мм при этом площадь хомутов в нормальном сечении ригеля составит
(2 – число каркасов в сечении ригеля);
поперечная арматура выполняется из стержней 10 мм класса А400 с расчетным сопротивлением
шаг поперечных стержней принимаем равным (см. п. 8.3.9 [2]):
на приопорных участках не более мм и 300 мм;
в средней части пролета – мм и 500 мм.
Максимально допустимый шаг
Принимаем шаг хомутов у опоры sw 1 = 150 мм а в пролете – sw 2 = 200 мм.
Проверка прочности ригеля по сжатой полосе
между наклонными трещинами
Критериальное условие прочности имеет вид
т.е. прочность ригеля между наклонными трещинами достаточна.
Вычисление промежуточных расчетных параметров
максимальное погонное сопротивление хомутов
минимальное значение усилия воспринимаемого бетоном сжатой зоны над вершиной наклонного сечения
проверяем требуется ли поперечная арматура по расчету по условию
4 кН – требуется расчет поперечной арматуры;
проверяем условия достаточности прочности ригеля по наклонному сечению проходящему между двумя соседними хомутами
– условие удовлетворяется.
Расчет прочности по наклонному сечению
на действие поперечных сил
Краткие методические указания
Условие обеспечения прочности имеет вид
(т.к. рассматривается эквивалентная равномерно распределенная нагрузка).
– проекция расчетного наклонного сечения (при 2) и
При этом должны выполняться ограничения по п. 6.2.34 [2]:
Вычисляем значение момента воспринимаемого сжатым бетоном в вершине наклонной трещины
Значение с принимаем равным 1485 мм > 2 h0 = 1120 мм
Принимаем с0 = 2 h0 = 112 м тогда
Проверяем условие прочности
Прочность ригеля по наклонному сечению обеспечивается.
7.Построение эпюры материалов
Определение ординат эпюры материалов
Расчет целесообразно вести в табличной форме (табл. 3.3).
Расчет ординат эпюры материалов
Положение расчетных сечений
Принятое армирование
Площадь сечения арматуры мм2
Момент воспринимаемый сечением кНм
до обрыва стержней *)
после обрыва стержней
после обрыва М'cross
Расчет необходимой длины заделки обрываемых стержней выполняем в табличной форме (табл. 3.4).
К определению длины заделки обрываемых стержней
Место обрыва стержней
Значение Q в место обрыва кН
Погонное сопротивление хомутов qsw
Диаметр обрываемых стержней
Окончательное значение wi мм
Рис. 3.3. К построению эпюры материалов
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СБОРНОЙ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОЙ КОЛОННЫ
1.Исходные данные для проектирования
Требуется запроектировать среднюю колонну 1 этажа многоэтажного промышленного здания при ниже приведенных данных:
высота этажаН = 42 м
расчетная нагрузка на перекрытие 1493 кНм2
расчетная нагрузка от веса ригеля413 кНм
район строительстваг. Пермь
снеговая расчетная нагрузка32 кНм2 [2]
расчетная грузовая площадь
при сетке колонн 6 × 655 м393 м2
коэффициент надежности по назначению1
Колонны средних рядов зданий и сооружений условно могут быть отнесены к внецентренно сжатым железобетонным элементам со случайным эксцентриситетом. Поэтому:
рекомендуемые сечения для сжатых (со случайным эксцентриситетом) элементов – симметричные (квадратные круглые) при минимальных размерах 200 мм для жилых (общественных) зданий и 300 мм – промышленных;
сечение колонн целесообразно принимать с таким расчетом чтобы их гибкость ;
рекомендуемые классы
бетона – не ниже В15;
поперечной – А240 В500.
минимальный диаметр стержней продольной арматуры принимается равным 12 мм а поперечной – по условиям свариваемости для сварных каркасов (Прил. 3) и не менее 5 мм (025 d) – в вязанных;
максимальный диаметр продольных стержней сжатых элементов зависит от вида и класса бетона (см. п. 8.3.4 [2]);
минимальный коэффициент армирования должен соответствовать требованиям п. 8.3.4 [2] максимальный – ma
шаг хомутов не должен превышать 15 d и быть не более 500 (условие обеспечения устойчивости сжатой продольной арматуры);
размещение арматуры в сечении и установка конструктивной продольной и поперечной арматуры должны выполняться с учетом требований п.п. 8.3.4 и 8.3.9 [2].
2.Определение расчётных усилий
К определению нагрузок на среднюю колонну первого этажа
Исходное расчетное значение
Грузовая площадь м2 (м)
От собственной массы колонн
От массы плит перекрытия и пола
От массы ригелей перекрытия
От массы покрытия *)
От массы ригеля покрытия
Nt = Nconst + Ns + Nv =
Nsh = Ns sh + Nv sh =
Nl = Nconst + Ns l + Nv l =
Примечание: *) расчетная нагрузка от покрытия принята от веса:
– 2 слоя Техноэласта – 45 · 2· 12 = 108 Н м2 = 0108 кН м2
– цементно-песчаного выравнивающего
слоя толщиной 0020 м – 400 · 13 = 052 кН м2
– железобетонной ребристой плиты– 25 · 11 = 275 кН м2
Предварительно задаемся сечением колонн bс × hс = 30 × 30 см;
Определяем полную конструктивную длину колонны Нс = 126 + 015 + 050 = 1325 м где hзад = 05 – глубина заделки колонны в фундамент).
Расчетная нагрузка от массы колонны (без учета веса защемляемого участка колонны)
Расчетные усилия с учетом коэффициента надежности по ответственности γn = 1 будет иметь следующие значения:
3.Расчёт площади рабочей арматуры
Нормируем характеристики бетона и арматуры
Принимаем: бетон класса В30 γb1 = 09 (γb1 Rb = 09 · 17 = 153 МПа)
арматура класса А400 (Rsc = 355 МПа).
Проводим необходимые поверочные расчеты:
расчетная длина колонны 1го этажа с учетом защемления в фундаменте
и следовательно расчет ведется в предположении наличия только случайных эксцентриситетов методом последовательных приближений.
где φ = 08 – предварительно принятое значение для ориентировочной оценки площади арматуры Аs tot .
Принимаем для поверочных расчетов 4 32 А400 с площадью 3217 мм2.
Уточняем расчет колонны с учетом принятого значения Аs tot = 3217 мм2 и значение φ = 09 (табл. 4.1 [3])
Тогда фактическая несущая способность колонны
то есть прочность колонны обеспечена.
Проверяем достаточность величины принятого армирования
Назначение поперечной арматуры
Класс арматуры хомутов А240 диаметр dw ≥ 025 d = 025 32 = 8 мм.
Принимаем dw = 80 мм.
Каркас сварной поэтому шаг хомутов sw ≤ 15 d = 480 мм sw = 450 мм.
РАСЧЁТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ЦЕНТРАЛЬНО НАГРУЖЕННОГО ФУНДАМЕНТА ПОД КОЛОННУ
Расчетное усилие в заделке – Nfun = 195141 кН;
Нормативное усилие– N nfun = Nfun : γfm = 195141 : 115 = 1857 кН;
Условная (без учета района строительства
и категории грунта) глубина заложения– Нf = 15 м
Расчетное сопротивление грунта (по заданию)– Rгр = 03 МПа
Средний вес единицы объема бетона фундамента
и грунта на его уступах– γm = 20 кН м3
Фундамент проектируется монолитным многоступенчатым
из тяжелого бетона класса В15 (γb1 = 09)– Rbt = 0675 МПа
Армирование фундамента выполнить арматурой класса А400 (Rs = 355 МПа).
2.Определение геометрических размеров фундамента
Требуемая площадь сечения подошвы фундамента
Размер стороны квадратной подошвы
Назначаем аф = 27 м тогда давление под подошвой фундамента при действии расчетной нагрузки
Рабочая высота фундамента из условия прочности на продавливание
(аз = 35 ÷ 70 мм – толщина защитного слоя)
По условию заделки колонны в фундамент
По условию анкеровки сжатой арматуры (арматура колонны) диаметром 32 А400 в бетоне класса В30
Слагаемые (200 + 50) – первое слагаемое определяет минимальную (по условию продавливания) толщину днища стакана а второе – зазор между дном стакана и низом колонны.
С учетом удовлетворения всех требований принимаем окончательно двухступенчатый фундамент: мм мм высоту нижней ступени h1 = 500 мм.
Проверяем соответствие рабочей высоты нижней ступени h0 1 по условию прочности по поперечной силе действующей в сечении III – III. На 1 м ширины этого сечения поперечная сила равна
Минимальное значение поперечной силы воспринимаемое бетоном определяем согласно п. 6.2.34 [12]
То есть прочность нижней ступени по наклонному сечению обеспечена.
Ширина второй ступени определена геометрически и составляет мм.
Проверяем прочность фундамента на продавливание по поверхности пирамиды:
где – усилие продавливания;
– площадь основания пирамиды продавливания;
– усредненный периметр сечения пирамиды продавливания;
т.е. условие прочности на продавливание удовлетворяется.
3.Определение площади рабочей арматуры
Изгибающие моменты в расчетных сечениях фундамента
Необходимая площадь сечения арматуры для каждого направления на всю ширину фундамента определяется как большее из двух следующих значений
Принимаем сетку с одинаковой в обоих направлениях рабочей арматурой 25 12 А400 (Аs = 2825 мм2) и шагом 150 мм.
Проверяем достаточность принятого армирования фундамента
РАСЧЁТ ПРОСТЕНКА НАРУЖНОЙ НЕСУЩЕЙ СТЕНЫ МНОГОЭТАЖНОГО ЗДАНИЯ
ширина и высота проемов b h = 15 16 м;
толщина наружной стены h = 510 мм;
материалы: кирпич керамический пластического прессования марки М75 марка раствора М50 (расчетное сопротивление кладки R = 13 МПа) средняя плотность кладки 1800 кгм3.
1.Определение расчётных усилий
На рассчитываемый простенок шириной 1500 мм передаются нагрузки приходящиеся на 30 м длины стены и нагрузки от покрытия и междуэтажных перекрытий.
Грузовая площадь для нагрузки от покрытия и междуэтажных перекрытий L1 S = 3 655 м.
Расчетные постоянные нагрузки
вес сплошной стены (парапета) выше покрытия
вес стены одного этажа
Q4 = (gf l + Gb l) Af l = (417+ 413 655) 3 655 = 9433 кН.
Расчетные временные нагрузки
расчетная снеговая нагрузка
Q5 = γf psn Af l = 14 32 3 655 = 88 кН
в том числе длительнодействующая 05 psn Af
расчетная полезная нагрузка на перекрытиях
Q6 = v Af l = 9 3 655 = 17685 кН
в том числе длительнодействующая 7 3 655 = 13755 кН.
Усилия в опасных сечениях стеновых конструкций 1го этажа
(сечения 1-1 и 1* - 1*)
Сечение в верхней части простенка (сечение 1-1):
продольная сила от постоянных нагрузок
Ng = Q1 + 3 Q2 + Q3 +3 Q4 = 198 + 3 11236 + 788 + 3 9433 = 71867 кН;
продольная сила вызываемая снеговой и полезной нагрузкой
P = Q5 + 3 Q6 = 88 + 3 17685 = 61855 кН;
полная продольная сила
N = Ng + P = 71867 + 61855 = 133722 кН;
продольная сила от длительно действующей нагрузки
изгибающий момент от перекрытия
Mfl = (Q4 + Q6) (hw 2 – lsup 3) = (9433 + 17685) (051 2 – 03 3) = 42 кНм
(где lsup – длина опирания монолитной балки на кирпичную стену).
2.Проверка несущей способности
Сечение 11 в верхней части простенка
e0 = Mfl N = 42 133722 = 0031 м 017 h = 0087 м
При соблюдении данного условия получаем случай внецентренного сжатия с малым эксцентриситетом.
Для опорного сечения 1 = 10 и т.к. 1 = l0 h = 3600 510 = 706 10 mg = 10
1 13 672 103 106 = 926 103 Н =
где Ас = А (1 – 2е0 h) = 510 1500 (1 – 2 31 510) = 672 103 мм2
= 1 + е0 h = 1 + 31 510 = 106 (формулы в табл. 19 [9]).
Несущая способность простенка не обеспечивается. Применяем сетчатое армирование кладки.
Простенок армируется прямоугольными сетками из проволочной арматуры класса В500 (согласно п. 2.6 [9]) ds = 5 мм Аst = 196 мм2 размер ячейки с = 50 мм Rs = cs Rs = 06 415 = 249 МПа Rsser = cs Rsser = 06 500 = 300 МПа. Коэффициент cs см. п. 3.19 т. 13 [9]; значения Rs и Rsser для арматуры класса В500 см. [2].
Требуемое расчетное сопротивление кладки из условия экономичного проектирования по ф. (29) (30) [9]
Требуемый коэффициент армирования:
Количество рядов высотой 77 мм через которые укладывают сетки
рядов тогда s = 385 мм.
Сечение1* - 1* в средней части простенка
N = 133722 + 9252 = 138347 кН;
Mfl = (Q4 + Q6) (hw 2 – lsup 3)2 = 42 2 = 21 кНм
e0 = Mfl N = 21 138347 = 0015 м 017 h = 0087 м
таким образом получаем случай внецентренного сжатия с малым эксцентриситетом.
Гибкость простенка ф. (12) [9]
высота сжатой части поперечного сечения согласно п. 4.7 [9]
hc = h – 2 e0 = 510 – 2 17 = 476 мм;
гибкость сжатой части поперечного сечения простенка (п. 4.7 [9])
процент армирования по объему (п. 4.30 [9])
расчетное сопротивление сжатию армированной кладки ф. (31) [9]
упругая характеристика армированной кладки ф. (4) [9]
где временное сопротивление сжатию кладки (средний предел прочности) определяется по ф. (3) [9] (значения k по табл. 14 [9]);
временное сопротивление (средний предел прочности) сжатию армированной кладки определяется по ф. (6) [9]
МПа. - упругая характеристика кладки по табл. 15 [9].
При h = 824 и sk = 684 коэффициент продольного изгиба для всего сечения = 088 (по табл. 18 [9] промежуточные значения находим с помощью интерполяции).
При hс = 882 и sk = 684 коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения с= 0862 (по табл. 18 [9] промежуточные значения находим с помощью интерполяции).
Коэффициент продольного изгиба армированной кладки при внецентренном сжатии ф. (15) [9]
несущая способность простенка
0871 218 711 103 1035 = 1397 103 Н =
= 1397 кН > N = 138347 кН
где Ас = А (1 – 2е0 h) =510 1500 (1 – 2 17 510) = 711 103 мм2;
= 1 + е0 h = 1 + 0017 051 = 1035.
Прочность простенка обеспечена.
В ходе курсового проектирования были:
назначено общее компоновочное решение перекрытия;
рассчитана и законструирована второстепенная балка;
рассчитана ребристая плита перекрытия;
рассчитан сборный неразрезной ригель;
рассчитана и законструирована сборная железобетонная колонна;
рассчитан и законструирован центрально нагруженный фундамент под среднюю колонну;
рассчитан простенок наружной несущей стены многоэтажного здания;
выполнено графическое оформление результатов проектирования.
В результате курсового проектирования получили (выходные данные):
сечение главных балок:
сечение второстепенных балок:
монолитное перекрытие толщиной 80мм;
сечение подошвы фундамента:
Достигнута основная цель курсового проектирования – выработаны практические навыки проектирования простейших конструктивных элементов.
Курсовой проект выполнен в соответствии с:
СП 63.13330.2018 Бетонные и железобетонные конструкции;
СП 20.13330.2016 Нагрузки и воздействия;
СНиП 52-01-2003 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. М.: ГУП «НИИЖБ ФГУП ЦПП 2004.
Курсовой проект выполнен с использованием Microsoft Word 2016 и AutoCAD 2022.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
Байков В. Н. Сигалов Э. Е. Железобетонные и каменные конструкции. Общий курс.– М.: Стройиздат 1991.– 767 с.
Шерешевский И. А. Конструирование промышленных зданий и сооружений.– М.: «Архитектура-С» 2005.– 176 с.
Пинус Б. И. Кажарский В. В. Расчет и конструирование элементов перекрытий многоэтажного здания. Учебное пособие к выполнению курсового проекта № 1 по железобетонным конструкциям 2012.
Бородачев Н. А. автоматизированное проектирование железобетонных и каменных конструкций».– М.: Стройиздат 2002
Заикин А. И. Проектирование железобетонных конструкций многоэтажных промышленных зданий.– М.: 2005.– 200 с.
СП 20.13330.2011 Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*.
СП 63.13330.2012 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. Актуализированная редакция СНиП 52-01-2003.
Межгосударственный стандарт 21.501-2011 Правила оформления рабочей документации архитектурных и конструктивных решений М.: Стандартинформ 2012
СТО ИрГТУ 0055-2009 «Система менеджмента качества. Учебно-методическая деятельность. Оформление курсовых и дипломных проектов (работ) технических специальностей.
Таблица 3.2. К определению усилий в сечениях ригеля
Изгибающие моменты кНм
Перерезывающие силы кН