Проектирование фундаментов. Шифр 28811. Механика грунтов

Грунты.docx

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ
УО «ГРОДНЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМ. Я. КУПАЛЫ»
строительных конструкций
по дисциплине «Механика грунтов основания и фундаменты»
на тему “Проектирование фундаментов”
Группа: СЗС-ПГС -181
Форма обучения: дневная
Инженерно-геологические и гидрогеологические условия площадки строительства5
1 Определение нормативных значений характеристик физического состояния грунта и полного названия грунта5
2 Определение нормативных значений физико-механических характеристик грунтов8
Проектирование фундаментов мелкого заложения12
1 Назначение глубины заложения фундамента (скважина 2)12
2 Определение размеров подошвы фундамента12
2.1 Назначение предварительных размеров подошвы фундамента12
2.2 Проверка давления под подошвой фундамента13
3 Расчет на продавливание плитной части17
4 Определение величины осадки основания19
Проектирование свайных фундаментов23
1 Выбор типа сваи и глубины заложения ростверка23
2 Определение несущей способности сваи23
3 Определение количества свай в ростверке конструирование ростверка25
4 Проверка несущей способности наиболее загруженной сваи26
5 Расчёт осадки свайного фундамента26
5.1 Определение размеров условного фундамента26
5.2 Проверка давления под подошвой условного фундамента28
5.3 Определение осадки свайного фундамента29
5.4 Подбор сваебойного оборудования и определение отказа сваи31
Технические требования к выполнению работ33
Список использованных источников35
Проектирование оснований и фундаментов является комплексной задачей в которой должны быть учтены требования обеспечивающие необходимую их прочность устойчивость долговечность. Тип проектируемого фундамента определяется инженерно-геологическими условиями строительной площадки в зависимости от которых могут быть предложены различные конструктивные варианты. Правильный выбор основания может быть обеспечен лишь на основе всестороннего изучения геологических и гидрогеологических условий строительной площадки.
Задание на курсовой проект включает шифр состоящий из 5 цифр –28811.
Первая цифра – литология площадки и основные характеристики физического состояния грунтов вторая – гранулометрический состав песчаных грунтов третья – характеристики проектируемого здания четвёртая – вариант района строительства пятая – отметки устья скважины.
Литология площадки и основные характеристики физического состояния грунтов представлены в таблице 1.1.
Таблица 1.1-Основные характеристики физического состояния грунтов
Мощность слоя по скважинам
Гранулометрический состав песчаных грунтов представлен в таблице 1.2.
Таблица 1.2- Гранулометрический состав песчаного грунта
Содержание фракций (%) диаметром (мм).
Характеристики проектируемого здания:
Жилой шестиэтажный дом. Здание каркасное с неполным каркасом. Нагрузка от перекрытий и покрытий передается на наружные стены и внутренний железобетонный каркас. Длина 30 м ширина 9 м. Высота этажа 31 м кровля плоская. Нагрузка нормативная от стены 200 кНп.м. от колонны 1400 кН.
Район строительства – г. Полоцк.
Отметки устья скважин представлены в таблице 1.3.
Таблица 1.3 - Отметки устья скважин
Отметки устья скважин
Схема расположения скважин в плане здания изображена на рисунке 1.1
Рисунок 1.1 – Схема расположения скважин в плане
Инженерно-геологические и гидрогеологические условия площадки строительства
Для обоснования проектных решений по устройству фундаментов необходимо прежде всего изучить инженерно-геологические условия площадки.
В курсовой работе предусмотрено основание состоящее из трех различных слоев грунта. Для каждого слоя необходимо:
-определить расчетные характеристики физического состояния грунтов;
-определить полное название грунта по [1];
-определить нормативные значения прочностных и деформационных свойств грунтов по соответствующим таблицам;
-определить расчетные значения физико-механических характеристик грунтов;
-построить инженерно-геологический разрез строительной площадки.
1 Определение нормативных значений характеристик физического состояния грунта и полного названия грунта
Для оценки физического состояния и определения типа вида и разновидности грунта вычисляются следующие характеристики грунта. Для всех слоев грунта определяют:
- плотность сухого грунта (скелета грунта) (d):
где - плотность грунта .
- природная влажность грунта в долях единицы;
- коэффициент пористости грунта (e):
где s - плотность твердых частиц грунта .
- степень влажности (коэффициент водонасыщенности) определяется по формуле:
Согласно определению
где - плотность (объёмная масса) воды;
- влажность соответствующая полному заполнению пор водой (без пузырьков воздуха) т.е. полная влагоёмкость.
Подставим (1.4) в (1.3) и получим:
Для пылевато-глинистых грунтов дополнительно определяется число пластичности и показатель текучести.
Число пластичности определяется по формуле:
где - влажность соответствующая границе текучести. (Влажность грунта при которой стандартный конус погружается в образец на 10 мм);
- влажность соответствующая границе раскатывания (пластичности). Влажность грунта при которой он теряет способность раскатываться в шнур 2 3мм.
Показатель текучести определяется по формуле:
Проведем расчет основных характеристик грунта для 1-ого слоя (данные приведены в таблице 1.1):
Результаты расчетов для других слоев приведены в таблице 1.5.
При выполнении курсового проекта классификация обломочных пылевато-глинистых грунтов производим по типу и разновидности таблице 4.2 [1]:
- тип грунта определяется по числу пластичности ;
- разновидность - по прочности (сопротивлению грунта при зондировании) и по показателю текучести .
Для песчаных грунтов проводим анализ гранулометрического состава и определяем вид песчаного грунта и разновидность:
- вид обломочно-песчаных грунтов определяется по гранулометрическому составу и по показателю максимальной неоднородности таблица 4.2 [1];
- разновидность - по прочности (сопротивлению грунта при зондировании) и по степени влажности таблица 4.5 [1].
Согласно таблице 1.2. определим основные характеристики песчаного грунта на основе данных о его гранулометрическом составе таблице 1.4.
Таблица 1.4 - Гранулометрический состав песка.
диаметр фракций () мм.
логарифм диаметра фракций
содержание фракций %
Так как масса частиц крупнее 05 мм более 50 % то данный песок по разновидности относится к крупному песку (табл.5.2. [1]).
Для определения максимальной неоднородности по данным строки 3 строится кривая однородности грунта. Графически определяются значения (см. рисунок 1.1.):
Данный грунт по таблице 5.2 [СТБ 943-2007] является среднеоднородным т.к : 4 Umax20.
Рисунок 1.2- Кривая однородности грунта
Таблица 1.5 - Характеристики физического состояния грунта
Вычисляемые характеристики
Наименование грунта по СТБ 943-2007
Плотность частиц (ρs) гсм3
Плотность грунта (ρ) гсм3
Влажность текучести (Wp)
Влажность раскатывания (WL)
Условное дин. сопротивление (РД) МПа
Плотность скелета грунта (ρd) гсм3
Коэффициент пористости (е)
Степень влажности (Sr)
Число пластичности (IP)
Показатель текучести (IL)
Глина тугопластич-ная средней прочности
Суглинок тугопластичная средней прочности
Песок крупный влажный среднеоднородный малопрочный
2 Определение нормативных значений физико-механических характеристик грунтов
Нормативное значение удельного веса грунта определяется по плотности грунта в естественном состоянии определяется по формуле (1.6):
где g – ускорение свободного падения 10 мсек2. Единицы измерения удельного веса кНм3. Кроме того для водопроницаемых грунтов необходимо определить удельный вес грунта в водонасыщенном состоянии по формуле (1.7):
где – удельный вес воды равный 10кНм удельный вес воды равный 10кНм3.
Для оценки прочностных и деформационных свойств грунтов необходимо определить нормативные значения механических характеристик грунтов:
– угол внутреннего трения ;
– удельное сцепление ;
– модуль общей деформации .
В рамках курсового проекта значения прочностных и деформационных свойств грунтов принимаются по таблицам 5.4 5.7 5.8ТКП 45-5.01-17-2006 (02250) [3]. Результаты вычислений и соответствующих определений сведены в таблицу 1.6.
При проектировании оснований и фундаментов по двум группам предельных состояний в расчётах используются расчётные значения физико-механических характеристик грунтов:
– угла внутреннего трения ;
– удельного сцепления .
Расчётные значения характеристик грунтов для первой и второй группы предельных состояний определяем путём деления нормативных значений на коэффициент надёжности по грунту принимаемого в рамках курсового проекта:
– в расчетах оснований по деформациям ;
– в расчетах оснований по несущей способности:
– для удельного сцепления ;
– для угла внутреннего трения песчаных грунтов ;
– то же пылевато-глинистых .
Результаты расчета приведены в таблице 1.6.
Например для 1-го слоя:
- Определение удельного веса грунта :
В виду отсутствия грунтовых вод в песчаных грунтах дополнительно определять удельный вес грунта в водонасыщенном состоянии не требуется
Значение угла внутреннего трения и удельного сцепления определяем в соответствии с [3].
Значение угла внутреннего трения по I группе предельных состояний:
Значение угла внутреннего трения по II группе предельных состояний:
Удельное сцепление по I группе предельных состояний:
Удельное сцепление по II группе предельных состояний:
Результаты определения расчетных значений физико-механических характеристик грунтов приводятся в таблице 1.6
Таблица 1.6 - Нормативные и расчётные значения физико-механических характеристик
№ ИГЭ название грунта
Удельное сцепление кПа
Угол внутреннего трения градус
Глина тугопластичная средней прочности
Инженерно-геологический разрез представлен на рисунке 1.2
Рисунок 1.2- Инженерно-геологический разрез
3 Характеристики проектируемого здания
Необходимо установить:
– степень ответственности здания;
– функциональное назначение;
– оценить жесткость надземных конструкций;
– установить значения предельно возможных деформаций для данного сооружения;
– определить расчетных значения нагрузок действующих на фундаменты и основания;
– подобрать основные несущие конструкции надземной части здания.
3.2 Расчетные значения нагрузок действующих на фундаменты
В задании на курсовой проект даны нормативные значения продольной силы действующих в плоскости обреза фундамента (Non 1400 кН Qon 200 кНп.м.).
В курсовом проекте допускается значения расчетных нагрузок на фундаменты NoI NoII принимать:
– при расчете оснований по II группе предельных состояний (по деформациям) равными нормативным (f 10);
– при расчете по I группе предельных состояний – равными норма-тивным умноженным на осредненный коэффициент надежности по нагруз- кам (f 12).
3.3Выбор основных несущих конструкций надземной части здания
– для каркасных зданий с не полным каркасом:
тип и размеры колонн: колонны квадратного сечения 400×400;
наружные стены: из силикатного кирпича толщиной 038м.
Проектирование фундаментов мелкого заложения
1 Назначение глубины заложения фундамента (скважина 1)
Определим глубину заложения ленточного фундамента шестиэтажного жилого здания (скважина 1). Место строительства – г. Полоцк. Глубина заложения подошвы фундамента устанавливается с учетом инженерно-геологических условий площадки.
Определим расчётная глубину сезонного промерзания грунта:
гдеkh—коэффициент учитывающий влияние теплового режима сооружения принимаемый для отапливаемых сооружений — kh=08 принимается по таблице 5.1 [2];
df —нормативная глубина сезонного промерзания определяемая по формуле:
2 Определение размеров подошвы фундамента
2.1 Назначение предварительных размеров подошвы фундамента
Предварительная площадь подошвы фундамента определяется по формуле:
где - расчетная нагрузка в плоскости обреза фундамента(1 группа паред.-х состояний.
- расчетное сопротивление насыпного грунта залегающего под подошвой фундамента кПа табл. 5.10 [3];
- принимается равным 20 кНм3;
- глубина заложения фундамента от уровня планировки d=12м.
Так как N=200кН п.м. то
Площадь подошвы фундамента ленточного фундамента:
Ширина подошвы фундамента ленточного фундамента:
2.2 Проверка давления под подошвой фундамента
Расчетное сопротивление грунта основания определяется по формуле (В.1) [2]:
Где γс1 = 12 γс2=10 – коэффициенты условий работы принимаемые по таблице 5.2 [4];
k =11 т. к. прочностные характеристики грунта (φ и с) определены по таблицам СНБ на основе статистических данных;
Мy=0287; Мq=2159; Мс=4677 – коэффициенты принимаемые по таблице 5.3 [4];
kz– коэффициент принимаемый равным: kz = 1 при b 10;
b – ширина подошвы фундамента (12 м);
γII – cредневзвешенное значение удельного веса грунта выше и ниже подошвы фундамента.
Расчетное сопротивление грунта основания:
Полная нагрузка на уровне подошвы:
где - осредненный вес фундамента и грунта на его уступах равный:
где - площадь подошвы фундамента;
- осредненное значение удельного веса материала фундамента и грунта на его уступах принимается равным 20 кНм3.
Фактическое давление фундамента на основание:
Условие выполняется.
При расчете загруженных фундаментов должны выполняться следующие условия:
Расхождение составит:
Среднее значение давления Р отличается от расчетного сопротивления больше чем на 10% принимаем d=12м; b=09м.
Условие не выполняется но незначительно окончательно принимаем d=12м; b=09м.
Схема к определению расчетного сопротивления грунта представлена на рисунке 2.2.
Рисунок 2.2- Расчетная схема к определению R.
2.3 Проверка несущей способности кровли слабого подстилающего слоя
Так как в пределах сжимаемой толщи на глубине Zr от подошвы фундамента грунт не изменяется проверка производиться не будет.
4 Определение величины осадки основания
Вычисляем ординаты эпюр природного давления и вспомогательной эпюры необходимой для определения глубины расположения нижней границы сжимаемой толщи грунта (см. рис. 2.5):
- на поверхности земли:
- на уровне подошвы фундамента:
- на границе 1-го и 2-го слоя:
- на границе 2-3 слоя:
- на нижней границе разреза:
Полученные значения ординат эпюры природного давления и вспомогательной эпюры 02 вынесены на расчетной схеме (рисунок 2.5).
Определяем дополнительное давление под подошвой фундамента:
Разбиваем основание под подошвой фундамента на элементарные слои следующим образом:
– толщину элементарного слоя принимаем в пределах 02-04 ширины фундамента (от 018 м до 036 м);
– физико-механические свойства грунта в пределах элементарного слоя не должны изменяться т.е. границы элементарных слоев должны совпадать с границами инженерно-геологических элементов и уровнем грунтовых вод.
Разбиваем основание под подошвой фундамента в первом слое на 4 частей 0285 м; во втором слое: на 10 частей по 03 м; в третьем слое грунта: на 8 частей по 025м.
Ординаты эпюры дополнительного давления определяем по формуле (2.16)
где α – коэффициент принимаемый по табл. 5.10 [4];
Таблица 2.1. Расчёт ординат эпюры дополнительного давления.
Полученные значения ординат эпюры наносим на расчётную схему.
В точке пересечения эпюры дополнительных давлений со вспомогательной эпюрой находим нижнюю границу сжимаемой толщи: .
Определяем осадку каждого слоя грунта основания по формуле (Б.1) приложения Б [6] что удобнее делать для каждого ИГЭ в отдельности:
где– среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения в
n–число слоев на которое разбита сжимаемая толща основания.
Считаем осадку только в границах сжимаемой толщи.
Рисунок 2.5 – Расчетная схема определения осадки основания
где – средняя осадка. Следовательно требования II группы предельных состояний считаются выполненными.
Проектирование свайных фундаментов
1 Выбор типа сваи и глубины заложения ростверка
Принимаем призматические железобетонные сваи квадратного сечения как наиболее часто используемые в массовом строительстве. По поперечному сечению принимаем сваю 04 х 04 м.
Длина сваи определяется исходя из инженерно-геологических условий с учётом длины заделки головы сваи в ростверк:
h - расстояние от подошвы ростверка до кровли несущего слоя грунта определяемое по инженерно-геологическому разрезу.
Lсв.=01+10 +114=224м.
Принимаем сваю длиной 4 м.
Высоту ростверка принимаем 03 м.
Учитывая все особенности принимаем глубину заложения монолитного ростверка равной 12 м.
2 Определение несущей способности сваи
Несущая способность сваи по материалу в курсовом проекте принимается в зависимости от поперечного сечения. Для принятого поперечного сечения сваи несущая способность по материалу .
Несущую способность сваи по грунту:
где с - коэффициент условий работы сваи в грунте;
расчётное сопротивление грунта под нижним концом сваи кПа; определяется по таблице 6.1 [5];
А - площадь опирания сваи на грунт принимаемая по площади поперечного сечения сваи;
u - усредненный периметр поперечного сечения сваи м;
Rf определяется по таблице 6.2 [5];
сR cf - коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи учитывающие влияние способа погружения на расчётные сопротивления грунта; сR =cf =1по таблице 6.3 [5].
Рисунок 3.1 - Расчётная схема определения несущей способности сваи по грунту
Окончательно за несущую способность сваи принимается наименьшее т.е несущую способность сваи по грунту Fd= кПа.
3 Определение количества свай в ростверке конструирование ростверка
Количество свай в ростверке определяется по формуле:
где - расчётная нагрузка на уровне подошвы ростверка допускается принять без учёта веса фундамента ростверка и грунта на их уступах т.е..
- коэффициент надежности принимаемый по [7].
Принимаем 1 сваю на 1 м.п.
При проектировании ростверка ленточного фундамента определяется требуемое по расчету расстояние между осями по формуле:
где – расстояние между осями свай по продольной оси фундамента.
- нагрузка на уровне подошвы ростверка в расчете на 1 м.п. фундамента т.е..
Конструирование ростверка производим в соответствии с конструктивными требованиями [6].
Рисунок 3.2 - Схема конструирования ростверка
4 Проверка несущей способности наиболее загруженной сваи
Для центрально загруженного фундамента должно выполняться условие (3.5)
Значение расчетной нагрузки действующей на уровне подошвы ростверка:
где вес ростверка фундамента и грунта на его уступах определяемый с коэффициентом надежности по нагрузке .
расчетная нагрузка на уровне обреза фундамента.
Условие выполняется следовательно несущая способность наиболее нагруженной сваи а значит и всего фундамента в целом обеспечена.
5 Расчёт осадки свайного фундамента
5.1 Определение размеров условного фундамента
Осредненное значение угла внутреннего трения:
где - расчетное значение угла внутреннего трения
hi - толщина прорезаемого сваей i-го слоя.
Размеры условного фундамента в плане (рисунок 3.4):
h - расчетная длина сваи.
Рисунок 3.3 - Схема к определению условных размеров фундамента
5.2 Проверка давления под подошвой условного фундамента
Полная нагрузка на основание условного фундамента
где - расчетная нагрузка по II группе предельных состояний на уровне обреза фундамента;
- вес конструкции фундамента и ростверка;
- вес грунта в объеме условного фундамента.
Осредненное расчетное значение удельного веса грунтов залегающих выше подошвы фундамента:
k = 11 — так как прочностные характеристики грунта (φ и с) приняты на основе статистических данных;
По таблице В.2 приложение В [4] находим:
Мy=029; Мq=217; Мс=469.
Выполним проверку давления под подошвой условного фундамента:
где - площадь подошвы условного фундамента;
- расчетное сопротивление грунта основания по подошве условного фундамента.
Условие прочности выполняется.
5.3 Определение осадки свайного фундамента
Вычисляем ординаты эпюр природного давления и вспомогательной эпюры необходимой для определения глубины расположения нижней границы сжимаемой толщи грунта (рисунок 3.5):
- на контакте 3-го слоя через 242 м и WL слоя:
- на уровне подошвы условного фундамента:
Толщину элементарного слоя принимаем в пределах 02-04 ширины условного фундамента (от 0175 м до 035 м);
Разбиваем основание под подошвой условного фундамента во втором слое на 1 часть - 024 м а в третьем на 12 частей по 0333 м.
Таблица 3.1. Расчёт ординат эпюры дополнительного давления.
В точке пересечения эпюры дополнительных давлений со вспомогательной эпюрой находим нижнюю границу сжимаемой толщи: Нс=424м.
Рисунок 3.4 - Расчётная схема определения осадки основания
Полная осадка фундамента:
Согласно таблице Б.1 приложения Б [1] .
Следовательно требования II группы предельных состояний выполнены.
5.4 Подбор сваебойного оборудования и определение отказа сваи
Расчётная нагрузка на сваю:
Определим требуемую минимальную энергии удара молота для забивки свай:
Выбираем трубчатый дизель-молот МД-1250 с расчётной энергией удара Ed>En. Его наибольшая энергия удара Ed= 368 кДж масса молота 27т молот работает с частотой 42 ударов в минуту. Наибольшая высота подъема части 44 м.
где – коэффициент применимости молота (К=06 ткДж);
- масса сваи с наголовником т;
- масса подбабка (=0) т.
Условие выполняется.
Определим контрольный отказ железобетонной сваи:
где - коэффициент зависящий от материала сваи; для железобетонных свай = 1500 кН м2;
А - площадь сваи м2;
Ed - расчетная энергия удара молота кДж
- коэффициент восстановления удара принимаемый при забивке свай ;
Fd - несущая способность сваи ( кН):
Условие выполняется следовательно молот подобран верно.
Технические требования к выполнению работ
1 Сравнение вариантов
При сравнении стоимостей фундаментов мелкого и свайного фундамента следует отметить то что при возведении фундамента мелкого заложения на естественном основании (нет песчаных подушек нет трамбовок) такой фундамент будет более дешевый и экономически выгодный чем свайный. Следовательно принимаем и вычерчиваем в графической части именно фундамент мелкого заложения.
2 Технические требования к выполнению работ
Все работы по возведению фундаментов можно разделить на такие процессы как:
– вязка арматурных каркасов;
– установка опалубки;
– бетонирование и послойное уплотнение бетонной смеси;
– демонтаж опалубки;
– гидроизоляционные работы;
– обратная засыпка с послойным уплотнением грунта.
После того как отрыты ямы и траншеи под фундаменты можно выполнять геодезическую разбивку фундаментов входе которой на котлован выносятся оси (промежуточные и основные) а после и определение положения фундаментов в плане по проекту. Эти местоположения фундаментов обозначаются в котловане с помощью колышек.
Вязка арматуры для каркаса производится прямо на стройплощадке из отдельных стержней с помощью специальных вязальных крючков.
В качестве опалубки будем принимать инвентарную опалубку.
Для установки и снятия опалубки будем принимать гусеничный кран.
Проектное положение опалубки проверяется с помощью геодезических приборов.
Перед бетонированием требуется очистить арматуру от грязи и ржавчины. Бетонирование конструкций производим с помощью автобетононасоса Liebherr 50M5 XXT так же используем автобетоносмеситель 58148Y после подачи бетонной смеси к месту приемки е укладывают в опалубку. После укладки смеси следует производить уплотнение бетонной смеси уплотнение бетонной смеси выполняем с помощью глубинного вибратора ИВ-112 причем смесь уплотняется слоями. При использовании глубинных вибраторов не допускается соприкосновение вовремя бетонирования его наконечника с арматурой. Время вибрирования наконечником на одном месте составляет примерно 30 секунд.
После бетонирования производится уход за бетоном суть которого максимально обеспечить благоприятные условия для твердения бетона так как без этого бетон может не достигнуть своих проектных характеристик.
Распалубку можно производить только после достижения конструкции проектной или распалубочной прочности в среднем через 3-7 дней.
После того как опалубка снята производится гидроизоляция фундаментов. После производится монтаж плиты перекрытия которая обеспечит устойчивость фундамента при засыпке. После установки плиты производится обратная засыпка грунта которая как производится послойно при этом каждый слоя уплотняется вибротрамбовками или виброплитами.
Список использованных источников
СТБ 943-2007. Грунты. Классификация. – Введ. 18.07.07. – Минск: Госстандарт 2007. – 24 с.
Методические рекомендации к выполнению курсового проекта по дисциплине: «Механика грунтов основания и фундаменты» для выполнения курсового проекта по курсу «Проектирование фундаментов» для студентов специальности 1-70 02 01 «Промышленное и гражданское строительство». Я.В. Астафьев – Гродно 2009.
ТКП 45-5.01-17-2006. Прочностные и деформационные характеристики грунтов по данным динамического зондирования. правила определения. – Введ. 03.03.06. – Минск: Министерство архитектуры и строительства Республики Беларусь: Минстройархитектуры 2006. – 25 с.
ТКП 45-5.01-67. Фундаменты плитные. Правила проектирования. – Введ. 01.06.2006. - Минск: Министерство архитектуры и строительства Республики Беларусь: Минстройархитектуры 2006. –21 с.
ТКП 45-5.01-256-2012. Основания и фундаменты зданий и сооружений. Сваи забивные. Правила проектирования и устройства. – Введ. 05.01.12. – Минск: Министерство архитектуры и строительства Республики Беларусь: Минстройархитектуры 2013. – 141 с.

Грунты.dwg

ГрГУ им Я. Купалы ИСФ Кафедра СК
Проектирование фундаментов
Инженерно-геологический разрез
ПЛАН ФУНДАМЕНТА М 1:200
УСЛОВНЫЕ ГРАФИЧЕСКИЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
суглинок тугопластичная
глина тугопластичная
Физико-механические характеристики грунта
Глина тугопластичная средней прочности II =18
сII=0кПа ф=34°; E=13
Суглинок тугопластичный средней прочности II =18