Привод ленточного конвейера 3

А1_Рама.cdw

Технические требования
Сварка ручная дуговая ГОСТ 5264-80 электродами ЭЧ2
После сборки раму отжечь
Платики полировать и сверлить после сваривания
Остальные технические требования по СТБ 1016-96
ПЛК-3800-1.05.00.000
Белорусско-Российский
университет гр.ПДМЗ-112

A1_Привод.cdw

Схема расположения болтов крепления рамы к фундаменту
Техническая характеристика
Окружное усилие на барабане F
Мощность электродвигателя 2
Частота электродвигателя
Передаточное число редуктора 36
Технические требования
Радиальное смещение валов не более:
двигателя и редуктора 0
редуктора и барабана 1 мм
Перекос валов не более:
редуктора и барабана 1
Остальные технические требования по СТБ 1014 - 95
ПЛК-3800-1.00.00.000
Привод ленточного конвейера
Белорусско-Российский
университет гр.ПДМЗ-112
Крепить на раму конвейера

A1_Редуктор.cdw

Техническая характеристика
Частота вращения входного вала n
Передаточное число редуктора U
Частота вращения выходного вала n
Крутящий момент на выходном валу Т
Технические требования
Степень точности передач 9-8-8-C по ГОСТ 1643-81
Плоскость разъема покрыть тонким слоем герметика УТ-34
ГОСТ 24285-80 при окончательной
В редуктор залить масло ТМ-3-9 ГОСТ 17472-85
Остальные технические требования по СТБ 1014 - 95
ПЛК-3800-1.03.00.000
Белорусско-Российский
университет гр.ПДМЗ-112

A3_КрышкаЧертеж.dwg

ПЛК-3800-1.00.17.000
Белорусско-Российский
университет гр.ПДМЗ-112
Остальные технические требования по СТБ 1014-95

A3_Колесо.dwg

Сталь 40Х ГОСТ 4543-71
ПЛК-3800-1.00.28.000
Белорусско-Российский
университет гр.ПДМЗ-112
Остальные технические требования по СТБ 1014-95
Коэффициент стещения

A3_Вал-шестерня.dwg

Сталь 40Х ГОСТ 4543-71
ПЛК-3800-1.00.29.000
Белорусско-Российский
университет гр.ПДМЗ-112
Коэффициент стещения
Остальные технические требования по СТБ 1014-95

А1_Рама.dwg

Технические требования
Сварка ручная дуговая ГОСТ 5264-80 электродами ЭЧ2
После сборки раму отжечь
Платики полировать и сверлить после сваривания
Остальные технические требования по СТБ 1016-96
ПЛК-3800-1.05.00.000 СБ
Белорусско-Российский
университет гр.ПДМЗ-112

A1_Привод.dwg

Схема расположения болтов крепления рамы к фундаменту
Техническая характеристика
Окружное усилие на барабане
Мощность электродвигателя 2
Частота электродвигателя
Передаточное число редуктора 36
Технические требования
Радиальное смещение валов не более:
двигателя и редуктора 0
редуктора и барабана 1 мм
Перекос валов не более:
редуктора и барабана 1
Остальные технические требования по СТБ 1014 - 95
ПЛК-3800-1.00.00.000 ВО
Привод ленточного конвейера
Белорусско-Российский
университет гр.ПДМЗ-112
Крепить на раму конвейера

A1_Редуктор.dwg

Техническая характеристика
Частота вращения входного вала n
Передаточное число редуктора U
Частота вращения выходного вала n
Крутящий момент на выходном валу Т
Технические требования
Степень точности передач 9-8-8-C по ГОСТ 1643-81
Плоскость разъема покрыть тонким слоем герметика УТ-34
ГОСТ 24285-80 при окончательной
В редуктор залить масло ТМ-3-9 ГОСТ 17472-85
Остальные технические требования по СТБ 1014 - 95
ПЛК-3800-1.03.00.000 СБ
Белорусско-Российский
университет гр.ПДМЗ-112

A3_Вал тихоходный.dwg

Сталь 45 ГОСТ 1050-88
елорусско-Российский
университет гр.ПДМЗ-112
ПЛК-3800-1.00.27.000
Остальные технические требования по СТБ 1014-95

A3_Вал-шестерня.cdw

Сталь 40Х ГОСТ 4543-71
ПЛК-3800-1.00.29.000
Белорусско-Российский
университет гр.ПДМЗ-112
Коэффициент стещения
Остальные технические требования по СТБ 1014-95

A3_Вал тихоходный.cdw

Сталь 45 ГОСТ 1050-88
Белорусско-Российский
университет гр.ПДМЗ-112
ПЛК-3800-1.00.27.000
Остальные технические требования по СТБ 1014-95

A3_Колесо.cdw

Сталь 40Х ГОСТ 4543-71
ПЛК-3800-1.00.28.000
Белорусско-Российский
университет гр.ПДМЗ-112
Остальные технические требования по СТБ 1014-95
Коэффициент стещения

A3_КрышкаЧертеж.cdw

ПЛК-3800-1.00.17.000
Белорусско-Российский
университет гр.ПДМЗ-112
Остальные технические требования по СТБ 1014-95

титул+содерж (Восстановлен).docx

Министерство образования Республики Беларусь
Министерство образования и науки Российской Федерации
Федеральное агентство по образованию
ГОСУДАРСТВЕННОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ
ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ
«БЕЛОРУССКО-РОССИЙСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»
Кафедра «Основы проектирования машин»
ПРИВОД ЛЕНТОЧНОГО КОНВЕЙЕРА
Курсовой проект по дисциплине «Детали машин и основы конструирования»
Пояснительная записка
ПЛК – 3800 – 1. 00.00.000. ПЗ
Консультант по проекту
Энергокинематический расчет привода ..4
Проектный расчет передач редуктора
1 Выбор материалов и определение допускаемых напряжений 7
2 Расчет тихоходной ступени 11
3 Расчет быстроходной ступени ..13
Проверочный расчет передач редуктора
1 Сопротивление усталости по контактным напряжениям ..15
2 Сопротивление усталости по напряжениям изгиба 16
Проектный расчет валов привода 18
Обоснование и расчет основных размеров корпуса редуктора 19
Проверочный расчет тихоходного вала редуктора 21
Выбор и расчет шпоночных соединений привода 25
Выбор и расчет подшипников привода . .27
Выбор соединительных муфт . .29
Обоснование и выбор смазочных материалов .31
Техника безопасности и экологичность проекта .32
Список используемых источников 34
Приложение (спецификации)
Любая машина состоит из деталей которые могут быть как простыми (гайка шпонка) так и сложными (коленчатый вал корпус редуктора станина станка). Детали собираются в узлы (подшипники качения муфты и т.д.) - законченные сборочные единицы состоящие из ряда деталей имеющих общее функциональное назначение.
Детали машин являются первым из расчетно-конструкторских курсов в котором изучают основы проектирования машин и механизмов. Именно по этой дисциплине выполняют первый курсовой проект требующий от студента знания не отдельной дисциплины а ряда дисциплин в комплексе. Выполняя этот проект студент использует материал изученный в таких дисциплинах как сопромат материаловедение теоретическая механика и т.д. Курсовой по деталям машин является первой по своей сути творческой работой студента.
Основная цель курсового проекта по деталям машин – приобретение студентом навыков проектирования. Работая над проектом студент выполняет расчёты учится рациональному выбору материалов и форм деталей стремится обеспечить их высокую экономичность надёжность и долговечность. Приобретённый студентом опыт является основой для выполнения им курсовых проектов по специальным дисциплинам и для дипломного проектирования а так же всей дальнейшей конструкторской работы.
Энергокинематический расчет привода
схема привода (рис.1.1);
срок службы – 6 лет;
окружное усилие на барабане (Ft) – 38 кН;
скорость ленты () – 038 мс;
диаметр барабана (D) – 380мм.
Рисунок 1.1 – Схема привода
Определим мощность потребляемую рабочим органом Pp кВт:
Потребная мощность электродвигателя определяется по формуле:
где – общий коэффициент полезного действия привода.
Определим общий КПД привода:
где М – КПД муфты (0985);
П – КПД пары подшипников (099);
ЗП – КПД зубчатой передачи (0965).
Подставляя полученное значение КПД привода в формулу (1.1) получим:
По потребной мощности подбираем электродвигатель 4А112М8АУ3
(РЭ = 22 кВт nЭ = 700 мин-1).
Определим частоту вращения рабочего органа:
Определим общее передаточное число привода:
Передаточные числа ступеней определим по следующей зависимости
Частоты вращения валов привода мин-1:
Угловые скорости валов привода с-1:
Мощности передаваемые валами привода кВт:
Крутящие моменты на валах привода Нм:
Полученные расчетные значения сносим в таблицу 1.1
Таблица 1.1 – Значения параметров элементов привода
1 Выбор материалов и определение допускаемых напряжений
Для изготовления колеса и шестерни тихоходной и быстроходной ступеней выбираем Сталь 40Х. По таблице 8.8 (с.162 [2]) назначаем для колеса термообработку: улучшение НВ=230 260НВ В2=850МПа Т2=550МПа; для шестерни: улучшение НВ=260 280НВ В2=950МПа Т2=700МПа.
Допускаемые контактные напряжения определяются по формуле:
где SH – коэффициент безопасности (таб.8.8 [1] SH12=11);
ZN – коэффициент долговечности.
По таблице 8.8 [1] Hlim при улучшении определяется по формуле:
где HB – средняя твердость из указанного диапазона
Подставляя полученные значения в формулу 2.1.2 получим:
Коэффициент долговечности определяется по формуле:
где NHG – циклическая долговечность;
NHE – эквивалентное число циклов.
Эквивалентное число циклов определим по формуле:
где Н – коэффициент режима работы (таб. 8.9 [2] Н=0125);
С – число зацеплений зуба за один оборот (С=1);
n – частота вращения колеса (шестерни);
t - суммарный срок службы передачи (в часах).
где L – срок службы;
и – коэффициенты использования передачи в году и сутках.
Используя формулу 2.1.4 определим число циклов для колеса и шестерни:
для быстроходной ступени
для тихоходной ступени
По формуле 2.1.3 рассчитываем коэффициент долговечности:
Таким образом допускаемые контактные напряжения по формуле 2.1.1:
Допускаемые напряжения изгиба определяем по формуле:
где YA – коэффициент учитывающий влияние двухстороннего приложения нагрузки (YA = 1);
YN – коэффициент долговечности;
SF1=SF2=SF3=SF4= 175 (таб.8.8 [2]).
При улучшении таким образом:
Коэффициент долговечности определяется по следующей зависимости:
где NFG – циклическая долговечность по напряжениям изгиба NFG=4106 (с.182 [2]);
NFE – эквивалентное число циклов.
Используя формулу 2.1.8 определим число циклов для колеса и шестерни:
Подставляя полученные значения в формулу 2.1.7 получим:
Таким образом допускаемые напряжения изгиба по формуле 2.1.6:
2 Расчет тихоходной ступени
Межосевое расстояние определяется по формуле:
где u – передаточное число u=5313;
Eпр – приведенный модуль упругости Eпр=211010;
T2 – крутящий момент на колесе;
KH – коэффициент концентрации нагрузки (по графику рис. 8.15 [2]) KH =113;
KHα – коэффициент неравномерности распределения нагрузки между зубьями;
ba – коэффициент ширины колеса относительно межосевого расстояния (выбираем по таб.8.4 [2] в зависимости от твердости зубьев) ba=035;
± – «+» для внешнего зацепления.
Назначаем 8-ю степень точности тогда:
Подставляя полученные значения в формулу 2.2.1 получим:
Принимаем aw = 225 мм (с.143 [2]).
Тогда ширина колеса bw4 = baaw = 035 225 = 78мм. Ширину шестерни принимаем на 5мм больше bw3 = 78 + 5 = 83мм.
По таб.8.5 [2] назначаем m = 25.
Находим модуль зубьев:
По ГОСТу выбираем m = 3 мм (таб. 8.1 [2]).
Суммарное число зубьев колеса и шестерни:
Число зубьев шестерни: принимаем z1=24>zmin=17.
Число зубьев колеса: .
Фактическое передаточное число: u2 = z2z1 = 12624 = 525 . При этом u1=uu2=3665525=698 .
Определяем геометрические параметры ступени.
Делительный диаметр:
3 Расчет быстроходной ступени
Поскольку редуктор соосный то aw12=aw34=aw причем aw мы определили в ходе проектного расчета тихоходной ступени. Зная межосевое расстояние находим делительный диаметр шестерни быстроходной ступени по следующей формуле:
Через формулу 8.11 [2] выражаем bd предварительно приняв KH=113:
Тогда ширина шестерни bw2 = bdd1 +5= 044 5638+5= 30мм. Ширину колеса принимаем на 5мм меньше bw3 = 30 - 5 = 25мм.
По таб. 8.5 [2] назначаем b=25.
Используя формулу 2.2.2 находим модуль зубьев:
По ГОСТу выбираем m = 1 мм (таб. 8.1 [2]).
Число зубьев шестерни: принимаем z1=56>zmin=17.
Фактическое передаточное число: u1 = z2z1 = 39456 = 703.
1 Сопротивление усталости по контактным напряжениям
Допускаемые контактные напряжения определяются по формуле 8.10 [1]:
Определяем KH (формула 8.4 [1]):
Подставляя полученные значения в формулу 3.1.1 получим:
Передача работает с недогрузкой в 11% что допустимо.
Определяем окружную скорость предварительно скорректировав значение угловой скорости:
Подставляя полученные значения в формулу 3.1.1 скорректировав значение крутящего момента получим:
Передача работает с недогрузкой в 213% что допустимо.
2 Сопротивление усталости по напряжениям изгиба
Допускаемые напряжения изгиба определяются по формуле 8.19 [1]:
По графику (рис.8.20 [1]) находим YFS1 = 372 (для шестерни) и
YFS2 = 376 (для колеса).
Расчет выполняем по тому из колес пары для которого меньше отношение [F]YFS. В нашем случае:
расчет выполняем по шестерне.
Определяем KF предварительно приняв KFα = KHα = 118 KF = 113
Определяем окружную силу:
Подставляя полученные значения в формулу 3.2.1 получим:
По графику (рис.8.20 [1]) находим YFS3 = 397 (для шестерни) и
YFS4 = 375 (для колеса).
Проектный расчет валов привода
По формуле (15.1 [1]) приближенно оцениваем диаметр вала в месте посадки полумуфты при [] = 12 МПа:
Согласовав полученное значение с величиной диаметра вала электродвигателя принимаем dM = 32 мм.
Разрабатываем конструкцию вала и по чертежу оцениваем его размеры: диаметр в месте посадки подшипников с натягом dП = 35 мм; диаметр в месте посадки шестерни dШ = dП + 5 мм = 40 мм.
Средний диаметр вала при [] = 12 МПа по формуле (15.1 [1]):
Принимаем диаметр в месте посадки колеса dК = 45 мм. Диаметр вала в месте посадки шестерни dШ = dК + 5 мм = 50 мм диаметр в месте посадки подшипников dП = dК - 5 мм = 40 мм.
Диаметр выходного конца вала при [] = 12 МПа по формуле (15.1 [1]):
Принимаем d=60мм. Диаметр ступени для установки подшипников принимаем dП = d + 5 мм = 65 мм. Диаметр ступени для установки колеса
dК = dП + 5 мм = 70 мм.
Обоснование и расчет основных размеров корпуса редуктора
Корпус редуктора выполняется литым из материала СЧ15 ГОСТ1412-85.
Выбор формы и размеров основных элементов корпуса производим по методологии приведённой на с. 154 [3].
-внешнее расположение бобышек;
-крышки подшипниковых узлов накладные;
Толщину стенок редуктора принимаем равную мм.
Определяем диаметры болтов соединяющих:
-редуктор с рамой: мм;
-корпус с крышкой у бобышек подшипников: мм;
-корпус с крышкой по периметру соединения: мм;
-корпус со смотровой крышкой: мм;
-крышки подшипниковых узлов с корпусом у быстроходного вала: ;
-крышки подшипниковых узлов с корпусом у промежуточного вала:
-крышки подшипниковых узлов с корпусом у тихоходного вала: мм;
где мм - размер лап редуктора в длину
мм – размер лап в ширину
-диаметром по два болта на каждый подшипник;
Ширина фланцев редуктора:
-корпуса и крышки у подшипников мм;
-корпуса и крышки по периметру мм;
Толщина фланцев редуктора:
-корпуса (соединение с крышкой) мм;
-крышки (соединение с корпусом) мм;
Размер крышек подшипников:
-крышки подшипников на быстроходном валу: мм
-крышки подшипников на промежуточном валу:мм
-крышки подшипников на тихоходном валу:мм
Высота осей редуктора мм.
Размеры литых переходов:
Проверочный расчет тихоходного вала редуктора
Материал вала Сталь 45 МПа МПа.
Составляем расчетную схему (рис. 6.1 а).
Определяем допускаемую радиальную нагрузку на выходном конце вала:
Определяем силы в зацеплении (формулы 8.26 [1]):
Определяем реакции в опорах и строим эпюры изгибающих и вращающих моментов (рис. 6.1).
В вертикальной плоскости (рис. 6.1 б):
Строим эпюры изгибающих моментов.
В горизонтальной плоскости (рис. 6.1 в):
Рисунок 6.1 – Расчетная схема эпюры изгибающих и вращающих моментов
Расчитываем эквивалентные изгибающие моменты в сечениях
I-I и II-II (рис. 6.1 д):
Опасным сечением будет сечение в опоре 2. Проверим статическую прочность вала в этом сечении.
Определяем эквивалентное напряжение:
Условия прочности выполняются.
Определим пределы выносливости:
Определим запасы на сопротивление усталости по формулам
где и - амплитуды переменных составляющих
и - амплитуда постоянных составляющих
и - масштабные коэффициенты
и - эффектные коэффициенты концентрации напряжений
По графику 15.5 с. 301 [1] кривая 2 находим =0.7
По графику 15.6 с. 301 [1] кривая 1 находим =1 МПа
По таблице 15.1 с. 300 [1] получаем =1.85 МПа и =1.4 Мпа
По формуле 15.3 с.299 [1] определим суммарный коэффициент запаса:
Проверяем жёсткость вала. Для определение прогиба используем таблицу 15.2 с. 303 [1]. Средний диаметр принимаем равным dк=60 мм.
Прогиб в вертикальной плоскости от силы Fr:
Прогиб в горизонтальной плоскости от сил Ft и FM:
Определяем суммарный прогиб:
Определяем допускаемый прогиб (с.302 [1]):
Так как то вал отвечает необходимым условиям жёсткости.
Выбор и расчет шпоночных соединений привода
Для закрепления деталей на валах редуктора используем призматические шпонки. Размеры поперечного сечения выбираем по ГОСТ 10748 – 68 в соответствии с диаметром вала в месте установки шпонки. Расчетную длину шпонки округляем до стандартного значения согласуя с размером ступицы.
Выбранные шпонки проверяем на смятие по формуле 6.1 (с. 88 [1]):
Проверяем шпонки установленные на быстроходном валу:
– проверочное напряжение на смятие шпонки расположенной на быстроходном валу соединяющая вал с полумуфтой
– напряжение на смятие шпонки расположенной на промежуточном валу:
напряжение на смятие шпонки расположенной на тихоходном валу соединяющей вал с колесом:
– напряжение смятие шпонки расположенной на тихоходном валу под полумуфту:
Все выбранные шпонки удовлетворяют напряжениям смятия так как при посадках с натягом МПа.
Таблица 7.1 - Шпонки призматические ГОСТ 10748 – 68
Выбор и расчет подшипников привода
По диаметрам валов под подшипники определенных в разделе 4 выбираем подшипники. Шариковые радиальные однорядные по ГОСТ 8338 – 75 для быстроходного промежуточного и тихоходного валов.
Таблица 8.1 - Подшипники роликовые конические однорядные по ГОСТ 8338-75
Обозначение подшипников
Проверочный расчет подшипников качения тихоходного вала. Проверка подшипников тихоходного вала по динамической грузоподъемности.
Определяем полные радиальные реакции опор А и В:
Производим проверку подшипника опоры А так как он является более нагруженным.
Условие выбора подшипника по динамической грузоподъемности:
где – требуемая динамическая грузоподъемность.
– паспортная динамическая грузоподъемность.
где – ресурс работы редуктора млн. об (берем из раздела 2.1).
– для шариковых подшипников.
Условие по динамической грузоподъемности выполняется
Проверим подшипник по статической грузоподъемности:
и – для однорядных и двухрядных радиальных шарикоподшипников ([1] с. 337).
Условие статической грузоподъемности выполняется
Выбор соединительных муфт
Для соединения вала редуктора и вала электродвигателя применяем упругую втулочно-пальцевую муфту по ГОСТ 21424-93.
Определяем расчётный момент (с. 364 [1]):
Момент передаваемый муфтой 250 Н.м
Проверим муфту по напряжениям смятия резиновых втулок
где мм – диаметр окружности на которой расположены пальцы
- длина резиновой втулки
Проверка муфты по напряжению изгиба пальцев:
Муфта отвечает всем условиям прочности.
Для соединения вала редуктора и приводного вала с барабаном применяем зубчатую жестко-компенсирующую муфту по ГОСТ 5006 – 75 [3].
Расчетный момент определяем по формуле:
где – коэффициент режима работы .
Момент передаваемый муфтой Нм (см. таблицу 6.6 [3]).
Проверка муфты по напряжениям снятия рабочих поверхностей зубьев:
где – модуль зацепления
Обоснование и выбор смазочных материалов
В редукторе применяют наиболее простой способ смазки – картерный непроточный (окунание зубьев зубчатых колёс в масло залитое в корпус). Этот способ смазки был выбран потому что окружные скорости не превышают 12..15 мс.
По рекомендациям меньшее колесо должно погружаться в масло не менее чем на две высоты зуба а минимальное расстояние от вершин зубьев до дна масляной ванны должно быть не менее (5÷10)m.
Принимаем для смазки редуктора масло трансмиссионное ТМ-3-9 ГОСТ 17472-85 имеющее кинетическую вязкость .
Объём заливаемого масла определяем по формуле
где – внутренняя длина редуктора дм;
– внутренняя ширина редуктора дм;
c – высота масла в редукторе дм.
Для смазки подшипников так как окружная скорость валов менее 3 мс то применяем наиболее распространённую для подшипников смазку:
жировая 1-13 ГОСТ 1631-61.
Техника безопасности и экологичность проекта
При разработке привода ленточного конвейера учитывались требования безопасности и экологичности его работы.
На валах в крышках подшипниковых узлов редуктора предусмотрена установка уплотнений для защиты редуктора от попадания в него пыли и грязи а также для предотвращения вытекания масла из корпуса редуктора. Для слива отработавшего масла внизу корпуса имеется сливное отверстие также в корпусе установлен жезловый маслоуказатель для проверки количества оставшегося масла. Наверху корпуса для контроля за работой редуктора существует смотровой люк в котором предусмотрена отдушина для выравнивания давления внутри редуктора и охлаждения масла в корпусе. Конструкцией также учтено удобство транспортировки и установки редуктора за счет использования рым-болтов.
Для устранения несоосности валов редуктора и электродвигателя их устанавливают на общей раме сваренной из элементов сортового проката.
Также для соединения валов и для компенсации их несоосности в приводе используются муфты.
Таким образом разработанный привод отвечает всем требованиям техники безопасности.
При выполнении курсового проекта по дисциплине «Детали машин» были закреплены знания полученные за прошедший период обучения в таких дисциплинах как: теоретическая механика сопротивление материалов материаловедение.
Целью данного курсового проекта является проектирование привода ленточного конвейера который состоит как из простых стандартных (муфта болт) деталей так и из деталей форма и размеры которых определяются на основе конструкторских технологических экономических и других нормативов (корпус крышки редуктора валы и д.р.).
В ходе решения поставленной передо мной задачи была освоена методика выбора элементов привода получены навыки проектирования позволяющие обеспечить необходимый технический уровень надежность и долгий срок службы механизма.
Список используемых источников
Иванов М. Н. Детали машин: Учебник для студентов высшей технической учебных заведений. – 5-е изд. пераб. – М.: Высш. сш. 1991. 383 с.
Курмаз Л.В.Скойбеда А.Т. Детали машин: Проектирование. – 2-е изд. пераб. – Мн.: Технопринт. 2002. 295 с.
Расчеты деталей машин: Справочное пособиеА. В. Кузмин И. М. Чернин Б. С. Козинцов.- 3-е изд. перераб. и доп.- Мн.: Выш. шк. 1986.-400с.:ил.

сп привод.doc

ПЛК-3800-1.00.00.000 ВО
ПЛК-3800-1.03.00.000 СБ
ПЛК-3800-1.05.00.000 СБ
Муфта 1-2500-60-1 У2
Муфта 250-32-2-У3 ГОСТ 21424-93
Болт фундаментныйГОСТ 24379.1-80
Белорусско-Российский
университет гр.ПДМЗ-112
Двигатель асинхронный 4А112М8АУ3

сп рама.doc

ПЛК-3800-1.05.00.000 СБ
Швелер №16 ГОСТ 8240-89
Швелер №14 ГОСТ 8240-89
Белорусско-Российский
университет гр.ПДМЗ-112

сп редуктор.doc

ПЛК-3800-1.03.00.000 СБ
ПЛК-3800-1.00.29.000
ПЛК-3800-1.00.27.000
ПЛК-3800-1.00.17.000
ПЛК-3800-1.00.28.000
Колесо зубчатое тихоходное
Вал-шестерня промежуточный
Колесо зубчатое быстроходное
Маслоуказатель жезловый
Белорусско-Российский
университет гр.ПДМЗ-112
-35 х 58-1 ГОСТ 8752-79
-60 х 85-1 ГОСТ 8752-79
Подшипники ГОСТ 8338-75
Шпонки ГОСТ 23360-78