Манипулятор подачи трубы В КИСЛОРОДНО-конвертерном цехе Магнитогорского металлургического комбината

Доклад (на защите).docx

Здравствуйте уважаемые члены государственной аттестационной комиссии. Разрешите представить вашему вниманию дипломный проект на тему:
МОДЕРНИЗАЦИЯ ПРИВОДА ПЕРЕМЕЩЕНИЯ КАРЕТКИ МАНИПУЛЯТОРА ЗАЩИТНОЙ ТРУБЫ МНЛЗ№4" КОТОРАЯ УСТАНОВЛЕНА В КИСЛОРОДНО-КОНВЕРТЕРНОМ ЦЕХЕ МАГНИТОГОРСКОГО МЕТАЛЛУРГИЧЕСКОГО КОМБИНАТА.
Целью данного дипломного проекта является повышение надёжности и безопасности механизма перемещения манипулятора механизация его некоторых узлов и как следствие снижение себестоимости продукции за счёт повышения производительности МНЛЗ в целом.
Кислородно-конвертерный цех ММК был запущен в строй 2 ноября 1990 года. С этого момента до нынешнего времени в цеху всего было выплавлено более 150 млн. тонн стали. Этот цех является самым производительным среди аналогичных цехов мира. На сегодняшний день в кислородно-конвертерном цеху действуют 3 конвертера 6 агрегатов внепечной доводки стали и 5 машин непрерывного литья заготовок.
На общем виде мы видим радиальную двухручьевую слябовую МНЛЗ конструкции "УЗТМ". В состав агрегата входят: сталеразливочный стенд с двумя ковшами промежуточный ковш самоходная тележка промковша манипулятор защитной трубы медный водоохлаждаемый кристаллизатор механизм качания кристаллизатора неприводная роликовая проводка десятироликовая приводная проводка радиальный участок тянуще правильная машина машина газовой резки рольганг уборочный кран рольганг-тележка и машина для ввода затравки в кристаллизатор сверху.
Работа МНЛЗ произходит следующим образом: машинами для ввода затравок устанавливают затравки в кристаллизаторы тем самым образуя временное дно слитка. Ковш с расплавленным металлом устанавливают в сталеразливочный стенд при помощи мостового крана гп 500 т. Подводится промковш устанавливается защитная труба на стакан-коллектор стальковша при помощи манипулятора. Открывается шиберный затвор. Заполняется промковш. Открываются затворы промковша и заполняются кристаллизаторы. После заполнения кристаллизатора до определённого уровня автоматически включаются приводные роликовые секции. После выхода затравки из роликовых секций она отделяется от слитка специальным устройством и поднимается при помощи лебёдки в изходное положение на машину ввода затравки. Заготовка разрезается на мерные части машинами газовой резки и перемещаются по рольгангу после чего транспортируются уборочным краном на рольганг тележку.
Перейдём непосредственно к манипулятору. Манипулятор защитной трубы служит для установки транспортирования и замены защитной корундографитовой трубы на участке разливки МНЛЗ. Состоит он из трёх основных частей: площадка устройство установки защитной трубы и поворотный кронштейн.
Площадка представляет собой сборную двухъуровневую металлоконструкцию которая устанавливается платиками на плитный настил. Нижний уровень является базовым выполнен в виде сварной фермы с настилом в верхней части который имеет 6 опор; лестницу и откидную площадку для вспомогательных работ. В средней части конструкции находится площадка для размещения насосной станции манипулятора.
Верхний уровень является рабочим местом оператора и на нём находится основное оборудование и расходные материалы. Уровень выполнен в виде П-образной сборной металлоконструкции состоящей из двух боковых стенок в верхней части связанных рамой болтовым соединением.
Рама – сварная металлоконструкция является связующим элементом и выполняет роль крыши которая защищает оператора от падающих частей футеровки и брызг металла из стальковша. Так же к раме прикреплены вертикальная направляющая манипулятора и зубчатая рейка механизма перемещения каретки.
Горизонтальные направляющие по которым перемещается каретка манипулятора прикрепляются к боковым стенкам верхнего уровня площадки. Каждая из направляющих выполнена в виде сварного швеллера с обработанными дорожками качения.
Поворотный кронштейн выполнен в виде фермы шарнирно соединённой с опорой которая приварена к металлоконструкции поста управления МНЛЗ. К нижней части фермы приварены трубы для прокладки электрических кабелей. При работе манипулятора кронштейн повёрнут на 120 градусов от изходной позиции.
На следующем слайде показаны максимальные верхнее и нижнее положение стрелы манипулятора при работе. Ход стенда при этом составляет 800 мм. Здесь же показаны крайние правое и левое положение стрелы что обусловлено габаритными размерами машин для ввода затравок.
При разливке манипулятор так же отслеживает движения стенда в горизонтальных направленииях.
На представленном чертеже показаны виды и разрезы необходимые для сборки манипулятора.
Рассмотрим подробнее устройство установки защитной трубы. Оно состоит из четырёх основных частей: каретка водило кронштейн и стрела.
Стрела состоит из двух частей: неподвижной гильзы которая шарнирно соединена с гидроцилиндром и кронштейном и вращающейся внутри неё на подшипниках скольжения сборной консоли. Консоль состоит из трёх частей стянутых между собой болтовыми соединениями: консоли трубы и кронштейна. На кронштейн установлен ухват шарнирно соединённый с корзиной защитной трубы. Ухват зафиксирован относительно кронштейна клиновым соединением.
На гильзе смонтирован планетарный мотор-редуктор предназначенный для вращения консоли (мощность: 018кВт частота вращения вала: 355; момент 459 Н*м). К основанию мотор-редуктора прикреплён штурвал с помощью которого оператор управляет движением манипулятора во время стыковки защитной трубы со стаканом коллектором. Так же на штурвале располагается кнопочный пост управления механизмами манипулятора: движение каретки вращение подъём опускание и прижатие стрелы.
Каретка выполнена в виде сварной металлоконструкции. В расточки каретки запрессованы оси на которые установлены ходовые колёса. В средней части каретки приварен кронштейн на который устанавливается привод перемещения каретки. Направляющие ролики прикреплённые винтами к каретке обеспечивают прямолинейность движения манипулятора.
Кронштейн шарнирно на подшипниках качения соединён с водилом и служит опорой для стрелы и гидроцилиндра механизма подъёма защитной трубы.
Водило соединяется с консолью каретки шарнирно на подшипниках качения кроме того водило имеет жёсткие упоры которые ограничивают его поворот в горизонтальной плоскости в диапазоне 80 градусов. Для фиксации положения стрелы предусмотрены сквозные отверстия на фланце каретки кронштейне и водила в которые вставляются штыри.
И так суть модернизации. В базовом проекте механизм перемещения каретки представлял собой стационарный цепной привод. Механизм вращения стрелы имел ручной привод - червячный редуктор с рукояткой на входном валу. В ходе литературного и патентного обзора были выявлены следующие недостатки этих механизмов:
- для передачи усилия от приводной цепи к каретке служит устройство сцепления цепи с кареткой – так называемый захват. При такой схеме верхняя часть цепи остаётся незакрытой защитным кожухом - а это небезопасно для оператора. Часто приходится регулировать натяжение цепи при помощи ручного механизма натяжения.
Ручной редуктор механизма вращения стрелы снижает манёвренность манипулятора и тем самым замедляет процесс смены защитной трубы что неблагоприятно для разливки больших серий плавок. Так же ручной привод ухудшает условия труда оператора стальковша.
В проектном варианте предлагается сменить стационарный цепной привод на подвижный привод с реечной зубчатой передачей. Такая схема более компактна надёжнее и безопасна при эксплуатации. Ручной привод в проектном варианте был заменён на электромеханический. Это улучшит манёвренность манипулятора и уменьшит ручной труд оператора.
Механизм передвижения состоит их червячного мотор-редуктора с мощностью двигателя 047 кВт втулочно-пальцевой муфты зубчатого колеса запрессованного на вал. Вал установлен на двух опорах с подшипниками качения.
В ходе проектирования были выполнены следующие расчёты:
расчёт мощности двигателя вращения стрелы
расчёт мощности двигателя перемещения каретки
расчёт реечной передачи
расчёт прочности зубьев передачи
расчёты подшипников качения ходовых колёс
Были выполнены все необходимые рабочие чертежи деталей привода.
При модернизации механизма вращения стрелы была изменена конструкция штурвала: изменилась схема расположения отверстий и положение подводов. На этом слайде представлена трёхмерная модель штурвала выполненная в САПР Компас 3Д. Соответствующая деталировка.
Из следующего слайда можно сделать вывод что модернизация манипулятора экономически эффективна поскольку точка безъубыточности снизилась на 5 тысяч тонн объём производства вырос на 50 тысяч тонн себестоимость продукции при этом снизилась на 800 рублей. Срок окупаемости составил 3 года и 4 месяца.
Так же отметим что проект экологически безопасен поскольку модернизация манипулятора не оказывает влияния на загрязнение окружающей среды.
Класс условий труда оператора стальковша - вредный (3.2). Не соответствуют нормативным показателям уровень шума; микроклимат.
В качестве заключения разрешите продемонстрировать небольшой видеоролик трёхмерной модели манипулятора выполненную в системе автоматизированного проектирования КОМПАС-3Д с последующей визуализации в приложении Keyshot 4.
(Здесь хорошо видно конструкцию площадки окрашена в зелёный цвет и манипулятора окрашенного в желтый. Здесь мы видим поворот кронштейна в изходную позицию и вращение трубы. Перемещение каретки в изходную позицию анимация проектного варианта механизма перемещения каретки так происходит опускание защитной трубы в промковш. Ну и на этом пожалуй всё. Всем спасибо за внимание доклад окончен)

ДП.docx

Министерство образования и науки Российской Федерации
ФГАОУ ВПО "Уральский федеральный университет
имени первого президента России Б. Н. Ельцина
Кафедра "Металлургические и роторные машины
ДОПУСТИТЬ К ЗАЩИТЕ В ГАК
Зав. кафедрой В.С. Паршин
Пояснительная записка
ДП 1504.04 133 037 00 ПЗ
РуководительА.А. Федулов
КонсультантЛ.А. Чусова
КонсультантМ.Г. Бабенко
НормоконтролёрЛ.П. Вакулина
СтудентД.А. Мухамедов
Ключевые слова: МНЛЗ слябы разливочная площадка манипулятор защитной трубы устройство для установки защитной трубы стрела каретка.
В рассматриваемой машине ранее были установлены: ручной привод вращения стрелы (червячный редуктор с рукояткой) и цепной привод перемещения каретки. Ручной привод вращения стрелы ухудшает условия труда разливщика стали а так же снижает манёвренность манипулятора. Предлагается сменить ручной привод на электромеханический привод (планетарный мотор-редуктор) что обеспечит манёвренность управления манипулятором и более рациональную эргономику а так же избавит оператора стальковша от ручного труда.
Цепной привод перемещения каретки требует постоянной регулировки натяжения цепи а так же частой смазки. Предлагается сменить цепную передачу на реечную. При этом привод устанавливается не отдельно как то было при цепном приводе а непосредственно на каретку манипулятора. При такой схеме привод становится более компактным простым в обслуживании и не требует частой смазки.
Для обоснования модернизации был проведён литературный и патентный обзор в ходе которого были рассмотрены различные конструкции манипуляторов защитной трубы их достоинства и недостатки.
Представлены все необходимые расчёты которые включают в себя: расчёт мощности привода механизма вращения стрелы; расчёт мощности привода перемещения каретки; прочностные расчёты зубчатой передачи механизма перемещения каретки; расчёты унифицированных деталей и узлов манипулятора. Для расчёта подшипников качения установленных на колёсах каретки была использована программа Solidworks 2012 на ЭВМ.
Графическая часть проекта: 18 листов формата А1.
Пояснительная записка: 118 стр.
ПЕРЕЧЕНЬ ЛИСТОВ ГРАФИЧЕСКИХ ДОКУМЕНТОВ7
ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ9
1 Описание технологического процесса цеха9
1.1 Подготовка кристаллизатора к разливке11
1.2 Запуск ручья и начало разливки12
1.3 Температурный режим разливки12
1.4 Защита металла от вторичного окисления13
2 Технологические расчёты16
2.1 Расчёт производительности МНЛЗ16
КОНСТРУКТОРСКАЯ ЧАСТЬ20
1 Описание конструкции манипулятора защитной трубы20
2 Литературный и патентный обзор28
3 Модернизация узлов машины32
3.1 Механизм вращения стрелы32
3.2 Механизм перемещения каретки33
1 Расчёт нагрузок и мощности привода вращения стрелы35
2 Расчёт мощности привода перемещения каретки36
3 Расчёт реечной передачи39
4 Прочностные расчёты основных узлов и деталей машин40
5 Расчёты унифицированных деталей и узлов машины45
ЭКСПЛУАТАЦИЯ И ОБСЛУЖИВАНИЕ47
2 Организация ремонтов48
3.1.Подготовка к монтажу49
3.3 Последовательность монтажа (рекомендуемая)49
3.4 Испытания после монтажа50
ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ПРОЕКТНОГО РЕШЕНИЯ52
1 Расчёт технико-экономических показателей проекта52
1.1 Расчёт производственной мощности52
1.2 Расчёт величины капитальных вложений56
1.3 Расчёт проектной себестоимости58
1.4 Расчёт проектной прибыли и рентабельности продукции64
2 Показатели и критерии экономической эффективности66
2.1 Источники финансирования инвестиционного проекта66
2.2 Возврат кредита. Расчёт финансовых издержек67
2.3 Определение финансовой реализуемости проекта67
2.4 Расчёт чистого дисконтированного дохода69
2.5 Определение точки безубыточности проекта73
2.6 Определение рентабельности капитальных вложений74
2.7 Эффективность проекта74
БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ76
1.1 Важность вопросов охраны труда и защиты от чрезвычайных ситуаций.76
1.2 Цель раздела "Безопасность жизнедеятельности"77
1.3 Краткая характеристика предприятия77
2 Безопасность проекта78
2.1 Состояние воздуха рабочей зоны78
2.5 Энергетические воздействия85
2.6 Электробезопасность87
2.7 Эргономичность рабочего места89
2.8 Таблица "Класс условий труда на рабочем месте по факторам производственной среды и трудового процесса"92
4 Чрезвычайные ситуации (ЧС)96
4.1 Пожарная безопасность99
ПРИРОДОПОЛЬЗОВАНИЕ И ОХРАНА ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ103
1.1 Санитарное благоустройство103
1.2 Цель раздела "Природопользование и охрана окружающей среды" дипломного проекта104
1.3 Краткая характеристика предприятия104
2 Оценка влияния деятельности предприятия на окружающую среду105
3 Организационные и технические мероприятия на предприятии осуществляемые в целях охраны окружающей среды106
3.3 Влияние модернизации привода перемещения каретки манипулятора защитной трубы МНЛЗ на обеспечение экологического благополучия работников и населения110
3.4 Предложения по снижению вредного воздействия производства на окружающую среду110
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ113
СПЕЦИФИКАЦИИ ВЫПОЛНЕННЫХ ЧЕРТЕЖЕЙ 116
ПЕРЕЧЕНЬ ЛИСТОВ ГРАФИЧЕСКИХ ДОКУМЕНТОВ
Обозначение документа
ДП 1504.04 133 037 01ВО
Манипулятор защитной трубы
ДП 1504.04 133 037 02СБ
ДП 1504.04 133 037 02 016
Устройство для установки защитной трубы
ДП 1504.04 133 037 03СБ
ДП 1504.04 133 037 03 034
ДП 1504.04 133 037 03 035
ДП 1504.04 133 037 03 036
ДП 1504.04 133 037 04СБ
ДП 1504.04 133 037 04 04
ДП 1504.04 133 037 04 05
ДП 1504.04 133 037 04 06
ДП 1504.04 133 037 04 07
Технико-экономические показатели проекта
ДП 1504.04 133 037 05
Основные технические решения проекта
ДП 1504.04 133 037 06
В последние десятилетия развитие чёрной металлургии в мире характеризуется заменой устаревшего мартеновского производства стали на кислородно-конвертерное и электропечное внедрением внепечной обработки жидкой стали для получения заготовок.
Эти современные технологические процессы позволяют резко повысить производительность труда металлургов расширить сортамент производимых сталей улучшить качество металла и снизить его себестоимость.
Исключительно высокие темпы развития получило непрерывное литьё стали благодаря которому появилась возможность организовать непрерывный высокопроизводительный процесс производства литых заготовок по профилю и размерам пригодных для непосредственного использования их на сортовых или листовых прокатных станах. При этом экономится большое количество энергии улучшается качество заготовок и что особенно важно значительно повышается выход годного металла из жидкой стали.
Машина непрерывного литья заготовок (МНЛЗ) расположена на участке разливки стали. Принцип непрерывной разливки заключается в том что жидкую сталь из ковша заливают в интенсивно охлаждаемую сквозную форму прямоугольного или квадратного сечения – кристаллизатор где происходит частичное затвердевание непрерывно вытягиваемого слитка дальнейшее его затвердевание происходит при прохождении зоны вторичного охлаждения. Процесс непрерывного литья позволяет получать заготовки для прокатных станов (после резки) также его можно совместить с прокаткой в одном агрегате. Основные преимущества непрерывного литья по сравнению с разливкой стали в изложницы заключается в следующем: отпадает необходимость в большом парке изложниц и сталеразливочных тележек в применении стрипперных кранов и стационарных машин для извлечения слитков из изложниц установок для охлаждения и подготовки составов с изложницами под разливку и т.д. Кроме того увеличивается выход годного металла так как усадочная раковина на весь непрерывный слиток только одна в то время как при литье в изложницы на каждом слитке имеется усадочная раковина. Процесс непрерывного литья поддаётся полной автоматизации.
На современных МНЛЗ несмотря на их высокую производительность каждый узел нуждается в постоянной модернизации. Исходя из этого было принято решение модернизировать механизмы передвижения каретки и вращения стрелы манипулятора защитной трубы.
ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ [1 8]
1 Описание технологического процесса цеха[1]
Работа МНЛЗ (рис. 1) происходит следующим образом. Для подготовки к литью качающийся рольганг 13 из горизонтального положения переводят в верхнее наклонное и цепным механизмом затравку 15 подают на рольганг задающей машины 14. Перемещают машину к кристаллизатору
Рисунок 1 – Радиальная духручьевая слябовая МНЛЗ: (1 – сталеразливочный стенд; 2 – сталеразливочный ковш; 3 – промежуточный ковш; 4 – тележка самоходная; 5 – кристаллизатор; 6 – механизм качания кристаллизатора; 7 – неприводная роликовая проводка; 8 – десятироликовая приводная секция; 9 – система криволинейных направляющих; 10 – радиальный участок; 11 – тянуще-правильная машина; 12 – приёмный рольганг; 13 – качающийся рольганг; 14 – машина для ввода в кристаллизатор заправки; 15 – затравка; 16 – машина газовой резки).
и вводят в него затравку одновременно вращая ролики приводной проводки 8. Головку затравки устанавливают так чтобы она образовала временное дно у кристаллизатора. Ковш 2 со сталью после продувки аргоном устанавливают краном на сталеразливочный стенд 1. Промежуточный ковш 3 предварительно нагретый на стенде газовыми горелками перемещают в рабочее положение над кристаллизаторами по пути перпендикулярному оси МНЛЗ. Поворотом несущей балки сталеразливочного стенда ковш с металлом переводят из резервного положения в рабочее над промежуточным ковшом. На этом этапе между стальковшом и промежуточном ковшом с помощью специального манипулятора устанавливается защитная труба которая стыкуется с коллектором шиберного затвора стальковша. Установка трубы служит для защиты стали от вторичного окисления на этом участке движения а также для предотвращения попадания шлаков с поверхности промковша в его жидкую ванну.
Далее открывают шиберный затвор сталеразливочного ковша предварительно подсоединив защитную трубу и заполняют промежуточный ковш металлом на определённую высоту. В случае отсутствия истечения стали из сталеразливочного ковша производят прожигание канала шиберного затвора кислородом. После этого открывают затворы промежуточного ковша и наполняют кристаллизаторы металлом до рабочего уровня. Включают механизмы качания 6 кристаллизаторов и приводы роликовых проводок. Начинается процесс литья в два ручья машины. О количестве металла находящегося в сталеразливочном и промежуточном ковшах судят по показаниям приборов электронных весоизмерительных систем которыми оборудованы сталеразливочный стенд и тележка промежуточного ковша. После выхода затравки из роликовой проводки она отсоединяется от слитка гидравлическим механизмом и по качающемуся рольгангу находящемуся в нижнем наклонном положении перемещается вверх. После этого рольганг с затравкой переводят в горизонтальное положение до следующего цикла литья.
На пути движения в роликовой проводке слиток подвергается интенсивному охлаждению водой подаваемой форсунками. Правка слитка производится на горизонтальном участке роликовых секций. Непрерывно вытягиваемый слиток поступает к машине газовой резки 16 которая режет слиток на мерные длины двигаясь вместе с ним. Заготовки снимают с рольганга уборочным краном и складируют в штабеля.
1.1 Подготовка кристаллизатора к разливке [8]
Для стабильной работы МНЛЗ и получения качественной непрерывнолитой заготовки особо тщательное внимание уделяют подготовке кристаллизатора к работе.
Для этого производят вначале визуальный осмотр внутренней полости кристаллизатора и при наличии на его стенках остатков шлака металла шлаковой смеси производят их очистку. При этом избегают попадания таких остатков на детали роликовой проводки и зоны вторичного охлаждения (ЗВО). Если на рабочей поверхности имеются заусеницы задиры или царапины их необходимо зачищать.
Не допускаются к работе кристаллизаторы с покоробленными стенками с зазорами между плитами выше допустимых при наличии течи воды в их рабочую полость засорении каналов для охлаждающей воды с нарушением конусности рабочего пространства.
После подачи воды в кристаллизатор и проверки отсутствия его подтекания в рабочую полость вводится затравка предварительно очищенная от продуктов предыдущей плавки. Затравку устанавливают как правило несколько выше середины высоты кристаллизатора соблюдая при этом постоянный зазор между ней и рабочими стенками. Далее производится уплотнение зазора чаще всего с помощью асбестовых шнуров. Для ускорения затвердевания первых порций металла на затравку задаётся некоторое количество твёрдого металла с близким к отливаемому химическим составом в виде сечки пластин прутков и т.п. Часто для облегчения запуска ручья на затравку задают некоторое количество штатной шлаковой смеси.
1.2 Запуск ручья и начало разливки [8]
После заполнения промежуточного ковша металлом до нужной высоты производят подачу металла в кристаллизатор. При наличии на промежуточном ковше нескольких ручьёв запуск их начинают последовательно с крайних. Это объясняется тем что в дальних торцах промковша металл более холодный чем в зоне подачи струи. Перепад температуры может достигать 30–40С. Поэтому если при запуске открывать вначале центральные ручьи в промежуточном ковше возникают застойные зоны температура металла в которых ещё более понизится и вероятность замораживания сталевыпускных отверстий значительно возрастёт. В этом случае (на практике) производят прожигание замороженного в отверстиях металла с помощью кислорода подаваемого через кислородные трубки.
При заполнении кристаллизатора для обеспечения ускоренного затвердевания металла на его поверхность задаются инокуляторы (охладители) в виде металлической сечки. По достижении уровня металла в кристаллизаторе 100–200 мм от его верхнего среза включаются механизм движения затравки и ручей считается запущенным.
Затравка отделяется от заготовки по выходе из тянуще-правильных устройств и переводится в резервное положение а передний конец заготовки отрезается и убирается в металлоотходы.
Скорость разливки в дальнейшем определяется температурой металла в ковше и условиями охлаждения заготовки в ЗВО.
1.3 Температурный режим разливки [8]
Согласно литературным данным можно сформулировать следующие основные показатели требуемого температурного режима охлаждения заготовки:
-температура поверхности заготовки должна снижаться в зоне вторичного охлаждения непрерывно вплоть до момента окончания затвердевания с целью снижения до минимума растягивающих напряжений во внутренних слоях (разогрев заготовки на каких-либо участках допускается не выше чем на 50 градусов);
-температура поверхности в конце ЗВО должна быть не ниже 1073 К но и не выше 1223 К (практика зарубежных изследователей показывает что для МНЛЗ криволинейного типа следует рекомендовать поддерживать температуру поверхности заготовок в конце ЗВО не ниже 1170 К);
-распределение температуры по периметру заготовки должно быть равномерным;
-недопустимы резкие изменения в интенсивности теплоотвода при выходе слитка из кристаллизатора в ЗВО.
Для обеспечения выполнения вышеуказанных условий непрерывной разливки следует решить задачу определения рационального распределения плотности орошения по периметру заготовки её длине расходов охлаждающих агентов и конструктивных особенностей устройств для их подачи. При этом показатели рационального режима вторичного охлаждения должны быть согласованы с другими показателями процесса разливки – со скоростью вытягивания заготовки температурой жидкой стали при разливке химическим составом стали конструктивными особенностями МНЛЗ.
1.4 Защита металла от вторичного окисления [8]
Основными источниками дополнительного загрязнения металла неметаллическими включениями может служить вторичное окисление стали при её движении от сталеразливочного ковша до кристаллизатора а также огнеупорные и вспомогательные материалы с которыми сталь вступает в контакт в процессе движения. Источники загрязнения стали неметаллическими включениями делят на следующие группы:
-не всплывшие в шлак неметаллические включения являющиеся продуктами реакций раскисления стали;
-мелкие частицы шлака которые вовлекаются в металл в результате турбулентного перемешивания струи с жидкой ванной металла и покрывающего его шлака;
-продукты разрушения огнеупоров при контакте с металлом и шлаком;
-продукты прожигания канала шиберного затвора кислородом;
-вторичное окисление стали в ходе технологических переливов.
Наибольшее значение имеют следующие процессы:
-вторичное окисление стали в начале процесса непрерывной разливки стали;
-реакции с футеровкой промковша и покровным шлаком;
-потоки в промковше и всплытие включений;
-перетекание эмульгированного шлака из ковша в промковш с последними порциями металла;
-способы раннего обнаружения попадания шлака в ковш;
-зарастание погружных стаканов;
-распределение неметаллических включений в заготовках в радиальных и криволинейных МНЛЗ.
В начале разливки заполнение промежуточного ковша происходит при открытом зеркале металла вплоть до засыпки теплоизолирующей смеси.
Весь этот период металл активно контактирует с окружающей атмосферой. По некоторым данным в первые 5-6 минут разливки содержание кислорода в стали в 3-4 раза выше чем при установившемся процессе разливки.
Особо следует выделить загрязнение стали в ходе технологических переливов. Шлаковые включения могут попасть в сталь при внедрении струи вытекающей из сталеразливочного ковша в жидкую ванну промковша. Оценка результатов разливки металла из большегрузных ковшей показала что в промковш попадает 50-100 кг шлака. При разливке длинными сериями его количество в промковше может достичь многих сотен килограммов.
Чтобы предотвратить эмульгирование шлака с металлом на практике используют разливку с помощью защитной трубы которая подаёт сталь под уровень шлака. В этом случае целесообразно использовать автоматическую систему раннего обнаружения шлака позволяющую своевременно прекратить истечение металла из пустого сталеразливочного ковша. При отсутствии такой системы часть цикла разливки (замена одного ковша на другой) происходит без защитной трубы из-за необходимости визуальной индикации появления в струе металла шлака.
В ходе экспериментов на ряде металлургических заводов было установлено что защитная труба не только осуществляет подвод стали под уровень металла в промковше но и способствует:
-повышению качества стали благодаря уменьшению вторичного окисления между сталеразливочным и промежуточным ковшами;
-снижению турбулизации металла у его поверхности и предотвращению вовлечения в жидкую ванну частиц покровного шлака;
-уменьшению вероятности формирования настылей в промковше а также скорости изнашивания футеровки в зоне падения струи;
-повышению безопасности работы поскольку исключается разбрызгивание металла в процессе разливки;
-снижению потерь тепла в ходе разливки.
Эффективность защиты стали от вторичного окисления во многом зависит от плотности стыка между коллектором сталеразливочного ковша и защитной трубой. Чтобы уменьшить подсос кислорода воздуха в стыке между коллектором и погружной трубой рекомендуется постоянный обдув этого места аргоном.
2 Технологические расчёты
2.1 Расчёт производительности МНЛЗ
Расчёт выполнен в соответствии с методикой [3]. Производительность МНЛЗ определяется по формуле
где А — производительность конвертерного цеха В — общее количество МНЛЗ.
Кислородно-конвертерный цех работает по системе: два конвертера в работе один в резерве. Ритм подачи ковшей в отделение непрерывной разливки стали составит р = 362 = 18 мин. Тогда производительность конвертерного цеха по жидкой стали будет равна
Время паузы между отдельными плавками или сериями плавок необходимо для подготовки MHJI3 без изменения размера заготовки. Подготовка машины складывается из следующих операций: опорожнение промежуточного ковша перестановка в резервную позицию и передача ковша на обработку и ремонт; вывод слитка из каждого ручья; очистка стенок кристаллизатора и его осмотр; осмотр основных узлов и очистка их от грязи и окалины; проверка чистка и замена форсунок ЗВО; ввод затравки в каждый ручей МНЛЗ и уплотнение головок затравок относительно стенок кристаллизаторов; установка промежуточного ковша проверка стопоров и разливочных стаканов; установка сталеразливочного ковша в рабочее положение установка защитных труб и стаканов для разливки металла под уровень; открытие стакана сталеразливочного ковша и наполнение металлом промежуточного ковша. Ряд операций по подготовке установок к плавке производится одновременно поэтому продолжительность паузы между сериями составляет обычно около 60 мин.
Продолжительность разливки одного ковша определяется сечением заготовки маркой стали типом машины и может быть определена по формуле:
где M - масса металла в ковше кг;
N - количество ручьёв N = 4;
v - скорость разливки (вытягивания) заготовки ммин;
q = а·b·ρ — масса 1 м (погонного) заготовки кг;
а и b - толщина и ширина заготовки;
р — плотность стали кгм2;
φ2 = 09 - коэффициент учитывающий потери времени (задержки) при разливке. Коэффициент задержки разливки зависит от числа ручьёв машины и вычисляется по формуле:
φ2 = 095 - 0025пр = 095 - 0025×4 = 085.
q = 250×1200×7810 = 2343 кг.
Продолжительность разливки не должно превышать максимально допустимого времени разливки из сталеразливочного ковша. Максимально допустимая продолжительность разливки обусловленная тепловыми потерями для ковшей различной вместимости определяется по табл. 1.2:
Таблица 1.2 – Максимально допустимая продолжительность разливки
Допустимая продолжительность
Это обусловлено тепловыми потерями ковшей.
Скорость разливки зависит от целого ряда факторов: сечение марка тип УНРС и влияет на производительность качество массу оборудования стоимость MHЛ3.
Предварительная оценка скорости может быть определена по формуле:
где к - коэффициент зависящий от марки стали и назначения готовой продукции; при отливке прямоугольной заготовки с большим отклонением сторон (слябов) к =018 ÷ 030; при отливке квадратной или близкой к ней типа заготовок (блюм сорт) к = 011÷ 014.
Рекомендуемые скорости разливки для блюмов и слябов приведены в таблицах 1.3 и 1.4.
Таблица 1.3 – Скорости разливки блюмовой продукции
Таблица 1.4 – Скорости разливки слябовой продукции
Полученное значение не превышает допустимого времени разливки. Принимаем продолжительность разливки 1 = 36 мин. Кратность разливки 1 р составит 3618 = 2; скорость разливки v = 16 ммин.
Пропускная способность (мощность) МНЛЗ при разливки стали сериями по четыре плавки составит:
Количество работающих МНЛЗ
Количество МНЛЗ находящихся в резерве:
где Т — продолжительность всех видов ремонтов сут.: Т=70-75 сут.
В2 = 70 · 3365 = 058
Общее количество МНЛЗ составит: В = В1 + В2 = 3+1 = 4.
Производительность установленной МНЛЗ
КОНСТРУКТОРСКАЯ ЧАСТЬ
1 Описание конструкции манипулятора защитной трубы
Манипулятор защитной трубы предназначен для установки удержания замены и транспортирования корундографитовой (кварцевой) защитной трубы во время разливки стали на МНЛЗ. Манипулятор прижимает защитную трубу к стакану коллектору шиберного затвора стальковша и может сопровождать ковш при его движении в вертикальной и горизонтальной плоскостях.
Манипулятор расположен на съёмном плитном настиле разливочной площадки по оси МНЛЗ перед промежуточным ковшом.
Рисунок 2.1 – Манипулятор защитной трубы: 1 – площадка в сборе; 2 – устройство для установки защитной трубы; 3 – привод манипулятора; 4 –кронштейн поворотный
Манипулятор защитной трубы (рис. 2.1) состоит из четырёх основных частей: площадка в сборе 1; устройство для установки защитной трубы 2; привод манипулятора 3; кронштейн поворотный 4.
Площадка в сборе (рис. 2.2) представляет собой двухуровневую сборную металлоконструкцию установленную на платики плитного настила два из которых имеют штыри для фиксации площадки.
Нижний уровень «Этаж нижний» является базовым выполнен в виде сварной фермы с настилом в верхней части который имеет: шесть опор из них две передние снабжены пазами для фиксации площадки на плитном настиле при помощи штырей; лестницу к нижней части которой приварена площадка для установки шкафа управления; откидную площадку для вспомогательных работ. В средней части конструкции находится площадка с ограждением и дверями для размещения насосной станции манипулятора.
Верхний уровень является рабочим местом оператора стальковша и на нём находится основное оборудование и расходные материалы необходимые для работы. Уровень выполнен в виде П – образной сборной металлоконструкции состоящей из двух боковых стенок в верхней части связанных рамой болтовым соединением.
Рисунок 2.2 – Площадка в сборе
Стенки представляют собой сварные фермы в верхних частях которых имеются обработанные фланцы с зубцами для установки горизонтальных направляющих каретки манипулятора. Так же на стенках предусмотрены места для монтажа: постов управления клемных коробок кронштейнов привода манипулятора направляющей кабель-канала (энергоподвод). Для соединения с другими частями площадки в верхней и нижней части стенок приварены фланцы.
Рама – сварная металлоконструкция является связующим элементом и выполняет роль крыши защищает оператора от падающих частей футеровки и брызг металла из стальковша. Так же к раме прикреплена вертикальная направляющая каретки манипулятора.
Направляющие на боковых стенках представляют собой сварной швеллер с обработанными дорожками качения. На внешней стороне направляющей выполнены пазы с помощью которых она сопрягается с зубцами на стенках. К стенке направляющая притянута болтовым соединением.
Верхний и нижний уровень собраны между собой болтовым соединением.
Устройство для установки защитной трубы представляет собой механизм с большим числом степеней свободы установленный на каретке двигающейся в направляющих площадки (рис. 2.3)
Рисунок 2.3 – Устройство для установки защитной трубы:
– каретка; 2 – стрела; 3 – механизм перемещения каретки; 4 – механизм вращения стрелы
Каретка 1 представляет собой сварную металлоконструкцию с консолью конец которой заканчивается фланцем и захватом для сцепки с приводом манипулятора. К каретке прикреплён кронштейн который служит площадкой для установки гидроблока и электрооборудования так же к нему подсоединена цепь энергоподвода (кабель – канал). В расточки каретки запрессованы оси на которые установлены ходовые колёса. Направляющие ролики прикреплённые винтами к каретке обеспечивают прямолинейность движения манипулятора по горизонтальным направляющим площадки.
На полуоси прикреплённой к фланцу консоли каретки на подшипниках качения установлено водило. Водило имеет жёсткие упоры ограничивающие его поворот вокруг полуоси в горизонтальной плоскости в диапазоне 80 так же предусмотрены отверстия для фиксации от поворота при помощи штыря.
Кронштейн шарнирно на подшипниках качения соединен с водилом и служит опорой для стрелы и гидроцилиндра механизма подъёма (прижатия) защитной трубы. Стрела шарнирно связана с штоком гидроцилиндра. Проушины на штоке и корпусе гидроцилиндра снабжены шарнирными подшипниками скольжения.
Стрела (рис. 2.4) состоит из неподвижной части – гильзы 1 которая шарнирно соединена с гидроцилиндром 2 и кронштейном 6 и вращающейся внутри неё на подшипниках скольжения 3 сборной консоли 4. Сборная консоль состоит из трёх частей стянутых между собой болтовым соединением: консоли трубы и кронштейна. На кронштейн установлен ухват 5 шарнирно соединённый с корзиной 8 защитной трубы 7. Ухват зафиксирован относительно кронштейна клиновым соединением. На гильзе смонтирован червячный редуктор 9 предназначенный для вращения консоли (защитной трубы) вокруг оси стрелы. Ограничения вращения консоли стрелы нет. К основанию редуктора прикреплён штурвал 10 с помощью которого оператор может управлять движением манипулятора во время стыковки защитной трубы со стаканом коллектором шиберного затвора стальковша. Так же на штурвале располагается кнопочный пост управления механизмами манипулятора (привод передвижения каретки гидропривод прижатия защитной трубы привод вращения стрелы).
Привод манипулятора (привод передвижения каретки) служит для перемещения его из резервной позиции в рабочую и обратно. Привод устанавливается на кронштейны прикреплённые к стенке верхнего уровня площадки манипулятора и представляет собой цепную передачу с передаточным отношением равным единице. На цепи закреплён захват. Захват состоит из двух реек стянутых болтовым соединением охватывающих цепь. Зубья реек входят в зацепления со звеньями цепи передавая тянущие усилие на захват. Од-
Рисунок 2.4 – Стрела: 1 – гильза; 2 – гидроцилиндр; 3 – подшипники скольжения; 4 – сборная консоль; 5 – ухват; 6 – кронштейн; 7 – защитная труба; 8 – корзина; 9 - редуктор; 10 – штурвал
на из реек снабжена проушиной с которой при помощи оси – фиксатора соединяется захват каретки манипулятора. При движении цепи и установленного на ней захвата происходит движение каретки манипулятора. Ведущая звёздочка установлена на подшипниках качения в расточках на балке и соединена с червячным мотор-редуктором втулочно-пальцевой муфтой. Натяжная звёздочка с подшипниками качения установлена на оси вилки перемещающейся в пазах балки при помощи винтового механизма.
Управление приводом манипулятора осуществляется от кнопочного поста расположенного на штурвале манипулятора или от ящика управления перемещением каретки расположенного на верхнем уровне площадки манипулятора рядом с лестницей. При работе от поста управления движение каретки происходит при нажатии и удержании кнопки («Вперёд» «Назад»). В случае работы от ящика управления необходимо предварительно зафиксировать штырями все подвижные шарнирно соединённые части манипулятора для предотвращения самопроизвольного движения во время пуска и остановки при этом управление движением (набор снижение скорости и остановка) каретки осуществляется от бесконтактных выключателей.
Подводы кабелей электропитания к площадке манипулятора выполнены с помощью кронштейна поворотного (рис. 5) на концах которого закреплены металлорукава с электрическими разъёмами. Устройство представляет собой кронштейн шарнирно соединённый с опорой которая прикреплена винтами к закладной плите приваренной к металлоконструкциям поста управления МНЛЗ. Кронштейн выполнен в виде фермы к нижней части которой приварены трубы для прокладки электрических кабелей. Трубы с обоих концов заканчиваются фланцами к которым прикрепляются крышки с резьбовыми отверстиями под кабельный ввод металлорукава. Электрические разъёмы поворотного кронштейна соединены с соответствующими разъёмами на ящике расположенном на верхнем уровне площадки манипулятора рядом с лестницей.
Рисунок 2.5 – Кронштейн поворотный
Работа манипулятора защитной трубы осуществляется в следующем порядке. Исходное положение – манипулятор находится в резервном положении. Нажимается кнопка на пульте «ОПУСТИТЬ» и при помощи гидроцилиндра плечо стрелы с корзиной переводится в нижнее положение. Разливщик в ручную заводит трубу в корзину (защитные трубы находятся на свободном месте настила верхнего уровня площадки манипулятора). Далее нажимается кнопка «ПОДНЯТЬ» и труба опорным пояском устанавливается в корзине. Оператор вручную с помощью быстроразъёмного соединения подключает защитную трубу к трубопроводу подачи аргона. При необходимости труба разворачивается в горизонтальное положение при помощи привода вращения стрелы если ковш находится в нижнем положении или расстояния между стальковшом и промковшом недостаточно для установки трубы в вертикальном положении. Сталеразливочный ковш установленный на стенд поднимается в крайнее верхнее положение. С пульта РМС открывается шиберный затвор и промывается выпускное отверстие при необходимости прожигается пробка. При стабильном истечении металла шибер закрывается. На посте управления расположенном на штурвале или на ящике управления перемещением каретки нажимается кнопка «ВПЕРЕД» и манипулятор при помощи цепного электромеханического привода перемещается по направляющим в рабочую позицию. При помощи кнопок «ПОДНЯТЬ» «ОПУСТИТЬ» и ручного кривошипного механизма подачи защитная труба центрируется и стыкуется со стаканом коллектором шиберного затвора. После нажатия кнопки «УДЕРЖАНИЕ» защитная труба с усилием прижимается к стакану коллектору. Оператор настраивает расход аргона при помощи вентиля и расходомера для предотвращения вторичного окисления металла. Сталеразливочный ковш опускается в рабочую позицию. Открывается шиберный затвор начинается заполнение промковша. При всех штатных перемещениях стальковша в процессе разливки кинематика манипулятора автоматически отслеживает положение стакана-коллектора что исключает раскрытие стыка. При аварийных ситуациях возможно управление механизмом прижатия защитной трубы от ручных кранов расположенных на гидроблоке управления (каретка манипулятора).
При поворотах стенда разливочного работа манипулятора (защитная труба прижата к стакану коллектору шиберного затвора) допускается в пределах поперечной части промковша. При больших углах поворота стенда разливочного защитная труба (стрела манипулятора) автоматически опускается если этого не было сделано ранее оператором. Предельные углы поворота стенда с прижатой защитной трубой уточняются во время монтажа. Механизм передвижения каретки манипулятора работает только при снятом давлении в гидроцилиндре.
Для замены отработавшей трубы шиберный затвор закрывают и стальковш переводят в верхнее положение. Закрывают подачу аргона. Нажатием кнопки «ОПУСТИТЬ» трубу отсоединяют от стакана коллектора (если необходимо трубу переводят в горизонтальное положение) и кнопкой «НАЗАД» перемещают манипулятор в резервное положение. Отсоединяют подвод аргона. Разворачивают стрелу пока труба не выпадет из корзины на настил площадки манипулятора. Далее защитная труба удалятся в мусорную ёмкость. При удалении защитной трубы необходимо соблюдать меры безопасности так как труба раскалена до температуры около 1500С.
Для наблюдения за уровнем металла в промковше измерения его температуры и взятия проб металла используется откидная площадка.
2 Литературный и патентный обзор [6]
В ходе литературного и патентного обзора рассмотрены принципиальные схемы манипуляторов их достоинства и недостатки.
Установка и быстрая замена погружных стаканов в случае необходимости (разливка большими сериями) осуществляется с помощью стационарных или передвижных устройств (манипуляторов).
На рис. 6 а представлена конструкция стационарного манипулятора для установки на сталеразливочный ковш и удержания в процессе непрерывной разливки защитного огнеупорного стакана экранирующего струю стали истекающую в промежуточный ковш. Он состоит из подвижной каретки 10 перемещающейся вдоль вертикальной колонны 8 с помощью гидроцилиндра 9 консольной штанги 4 с вилкой 2 и приемным кольцом 3 для погружного стакана. При включении гидроцилиндра 9 каретка 10 с помощью роликов 1 перемещается вверх по рельсам 7 коробки 6 прямоугольного сечения и консольная штанга 4 с погружным стаканом прижимается снизу к стакану-коллектору шиберного затвора разливочного ковша. Консольная штанга 4 соединена с кареткой 10 шарнирно что позволяет ей свободно перемещаться в горизонтальной плоскости вместе с подвижной обоймой затвора а также при подведении стакана вручную с помощью ручек 11. Во время опускания разливочного ковша консольная штанга 4 поворачивается вокруг горизонтальной оси 5 а срабатывающий при этом конечный выключатель открывает клапан сброса давления в гидроцилиндре 9 в результате чего происходит автоматическое опускание каретки 10 и выравнивание штанги 4 в горизонтальном положении.
Для замены погружного стакана используемого при подаче стали ниже уровня металла в кристаллизаторе слябовой МНЛЗ применяют стационарные или установленные на тележки манипуляторы обеспечивающие смену огнеупорного защитного элемента без подъёма промежуточного ковша. На рис. 6 б показана схема пневматического манипулятора разработанного сотрудниками Донецкого национального технического университета. Он включает установленную на монтажной плите 9 поворотную колонну 7 несущую консольную штангу 4 которая может поворачиваться в вертикальной плоскости с помощью пневмоцилиндра 8. Штанга снабжена вилкой в ней на цапфах размещена гильза 2 для стакана 1. Гильза посредством тяги 3 и двуплечего рычага б с помощью второго пневмоцилиндра 5 может поворачиваться в вертикальной плоскости относительно консольной штанги на угол 90° т.е. занимать горизонтальное положение. Продолжительность замены погружного стакана с помощью данного манипулятора 10-15 с что позволяет успешно его применять при разливке стали методом “плавка на плавку”.
Рисунок 2.6 – Конструкции манипуляторов защитной трубы: а – стационарный манипулятор: 1 – ролики 2 – вилка 3 – приёмное кольцо 4 – консоль 5 –ось 6 – коробка 7 – рельс 8 – колонна 9 – гидроцилиндр 10 – каретка 11 – ручки; б – пневмонический манипулятор для слябовой МНЛЗ: 1 – стакан 2 – гильза 3 – тяга 4 – штанга 5 – пневмоцилиндр 6 – рычаг 7 – колонна 8 – пневмоцилиндр 9 – монтажная плита; в – схема гидравлического манипулятора фирмы "Интерстоп": 1 – держатель 2 – консоль 3 – стойка 4 – тяга 5 – кронштейн 6 – платформа 7 – каретка
Рисунок 2.7 – Стационарный манипулятор фирмы "Concast"(Швейцария): 1 – стрела; 2 – водило; 3 – стойка; 4 – сменные грузы (противовес)
В патенте США № 4313596 приводится стационарный манипулятор с подвижной корзиной (рисунок 2.8). Устройство состоит из гидравлического механизма подъёма 1 которое осуществляет подъём и опускание стрелы 2; рычажного механизма наклона трубы 3 и стойки 4. Преимущество такой схемы заключается в отсутствии механизма вращения стрелы. На практике манипуляторы данного типа использовались недолго.
Рисунок 2.8 – Манипулятор с рычажным механизмом наклона защитной трубы: 1 – механизм подъёма стрелы; 2 – стрела; 3 – рычажный механизм наклона защитной трубы; 4 – стойка
Причиной отказа от манипуляторов с механизмом наклона трубы стал быстрый выход из строя основных узлов механизма наклона: в процессе разливки металла связующие элементы рычажного механизма на корзине стрелы забрызгивало жидким металлом после чего механизм заклинивал и в результате чего приходил в негодность.
В рассмотренных схемах устройств манипулятора защитной трубы большая часть схем принадлежит стационарным манипуляторам. В нашем случае такая схема не применима поскольку для его разворота требуется большая площадь которую не обеспечивает компоновка устройств для ввода затравок. Поэтому предпочтительнее схема в которой для замены защитной трубы и её позиционирования применяется передвижной манипулятор на каретке а подъём (прижатие) и опускание защитной трубы осуществляется с помощью гидропривода.
3 Модернизация узлов машины
3.1 Механизм вращения стрелы
Для своевременной установки и замены защитной трубы манипулятор должен быть оснащён механизмом вращения стрелы. В существующей конструкции для этой цели предусматривался червячный редуктор ЧФ-100М привод которого осуществлялся оператором стальковша вручную через рукоятку. Такой привод удобен для точного позиционирования но неэффективен для быстрой замены трубы. Кроме того такой привод усложняет эргономику манипулятора: одновременное вращение стрелы манипулятора повороты в горизонтальной плоскости и перемещения каретки становятся затруднительными; ручной труд (вращение рукоятки редуктора) ухудшают условия труда оператора стальковша; вращение стрелы от ящика управления исключается.
Чтобы устранить эти недостатки было предложено заменить ручной привод стрелы на электромеханический. Для этого червячный редуктор был заменён на планетарный мотор-редуктор (рисунок 2.9).
Рисунок 2.9 – Модернизация привода вращения стрелы: а – проектный вариант (планетарный мотор-редуктор); б – базовый вариант (червячный редуктор с ручным вращением входного вала)
Преимущества предлагаемого привода:
-появляется возможность управления манипулятором (при зафиксированном положении стрелы) от ящика управления;
-исключается ручной труд что способствует улучшению условий труда для оператора стальковша;
-улучшается эргономика и манёвренность манипулятора (становится возможным одновременное вращение стрелы поворот наклон и перемещение каретки).
3.2 Механизм перемещения каретки
Конструктивная схема манипулятора имеющего каретку обусловлена компоновочной схемой МНЛЗ №4. Поскольку машина непрерывного литья заготовок двухручьевая то в её конструкции имеются два кристаллизатора в которые вводят затравки. Ввод затравки в кристаллизатор сверху осуществляется машинами для ввода затравки в кристаллизатор. Габаритные размеры этих машин таковы что установка стационарного манипулятора не представляется возможным в результате чего была избрана компоновочная схема манипулятора в котором замена защитной трубы осуществляется перемещением стрелы при помощи каретки.
В базовом варианте перемещение каретки осуществлялось при помощи цепного привода на роликовой однорядной цепи. Недостатками цепного привода с роликовой цепью являются:
- необходимость частого смазывания цепи;
- необходимость периодического натяжения и регулировании цепи;
- быстрая изнашиваемость компонентов цепного привода.
Одним из самых слабых мест цепного привода является износ цепи приводящий к растяжению или вытяжке цепи. Производители рекомендуют заменять роликовую цепь при растяжении порядка 3%. Большинство производителей роликовых цепей также рекомендуют заменять каждый раз звёздочки вместе с цепью так как контакт металл-металл приводит к сильному износу звёздочек. Кроме того цепной привод – источник шума.
Предлагаемая модернизация привода заключается в реконструкции цепного привода на реечный привод (рисунок 2.10).
Рисунок 2.10 – Модернизация привода перемещения каретки:
а – базовый вариант; б – после модернизации
1 Расчёт нагрузок и мощности привода вращения стрелы [9]
Частота вращения стрелы обмин35
Общий вес стрелы (с установленной защитной трубой) Н1686
1.1 Расчёт требуемой мощности привода
где Твых – момент на выходном валу редуктора Н·м;
nвых – частота вращения на выходном валу редуктора обмин; nвых = 35 обмин;
– общий КПД привода. Предварительно примем = 094
Момент на выходном валу редуктора определим по формуле
где Ft – усилие необходимое для преодоления сил сопротивления перемещению консоли стрелы с установленной защитной трубой Н; R – расстояние от приложенной нагрузки до оси стрелы м. R = 065м.
где f =04 – коэффициент трения; Fn – усилие от веса стрелы с установленной на ней защитной трубой.
Fn = mg = 172·981 = 16876Н
Ft = 04·16876 = 67504Н
Твых = 67504·065 = 43878 Н·м.
Окончательно найдём необходимую мощность электродвигателя
Для обеспечения компактности привода и низкого уровня шума работы был выбран планетарный мотор-редуктор конструкция которого обеспечивает соосность электродвигателя редуктора и стрелы.
По каталогу мотор-редукторов НПО "Гидромаш-1" выберем планетарный трёхступенчатый мотор-редуктор 3МП-50 с исполнением на фланце (рисунок 3.1):
Мощность двигателя кВт018
Частота вращения выходного вала обмин355
Крутящий момент на выходном валу Н·м459
КПД редукторной части096
Рисунок 3.1 – Мотор-редуктор 3МП-50
2 Расчёт мощности привода перемещения каретки[10 12]
- Скорость передвижения каретки мс 05
-перемещаемых компонентов кг1700
- Диаметр приводного колеса мм270
Максимальную мощность привода определим по скорости передвижения каретки и сопротивлению передвижения каретки [10]
где V – скорость перемещения каретки мс;
W – сопротивление передвижению каретки Н;
– коэффициент полезного действия (КПД) всего привода. Предварительно примем = 085.
Полное сопротивление передвижению каретки будет определяться суммой
где Wтр – сопротивление создаваемое силами трения Н;
Wин – сопротивление создаваемое силами инерции вращающихся масс и поступательно движущихся масс каретки Н.
Сопротивление создаваемое силами трения определим по формуле
где G – вес каретки и манипулятора Н;
– коэффициент трения качения колеса по рельсу (для плоского рельса =03);
f – приведённый коэффициент скольжения в подшипниках колёс ( f =0015);
dц – диаметр цапфы колеса мм;
D – диаметр колеса мм;
kдоп – коэффициент учитывающий сопротивление трения качения опорных роликов; kдоп = 25.
Тогда сопротивление создаваемое силами трения будет равно
Сопротивление создаваемое силами инерции вращающихся масс и поступательно движущихся масс каретки определим по формуле
где – коэффициент учитывающий инерцию вращающихся частей механизма (при скорости передвижения меньше 1 мс можно принимать = 125; больше 1мс – = 115 [12])
mпост – масса поступательно движущегося объекта (каретки) кг;
а – ускорение при разгоне мс2.
Значение а предварительно можно принять равным а = (05 10)[а] где [а] – допускаемое ускорение мс2. Поскольку грузоподъёмность каретки составляет 17 5 т то из таблицы 2.16 [12] значение [а] = 05 мс2. Тогда а = (05 10)05 = 05 мс2. Сопротивление инерций будет равным
Окончательно определим полное сопротивление передвижению каретки
Максимальная мощность двигателя
По найденной мощности предварительно выбираем серию мотор-редукторов фирмы SEW-EURODRIVE с номинальной мощностью N = 075 кВт серий К..DRDTDV. Для выбора самого мотор-редуктора необходимо определить частоту вращения выходного вала редуктора и его крутящий момент.
Для определения частоты вращения выходного вала мотор-редуктора воспользуемся формулой определения скорости передвижения зубчатой рейки
где m – модуль шестерни реечной передачи мм; z – число зубьев шестерни;
n – частота вращения шестерни (выходного вала редуктора) обмин.
Поскольку mz=d (d – делительный диаметр шестерни) изходя из компоновки привода выберем d = 140 мм. Из формулы (3.1) определим требуемую частоту вращения выходного вала мотор-редуктора
Необходимый крутящий момент редуктора будет равен
Мкр = Р·r = 1308·007 = 9156 Н·м
Полученным значениям удовлетворяет мотор-редуктор фирмы "SEW-EURODRIVE" серии K37DT80N4 со следующими характеристиками:
Мощность двигателя N = 075 кВт;
Частота вращения выходного вала редуктора n = 68 мин -1;
Номинальный крутящий момент на выходном валу редуктора М = 105 Н*м;
Масса мотор-редуктора m = 21 кг.
3 Расчёт реечной передачи [11]
Поскольку выбран делительный диаметр шестерни необходимо определить модуль и число зубьев шестерни.
Выберем модуль m = 5 мм тогда число зубьев шестерни z = dm = 1405 = 28.
Расчёт передачи на прочность
Проверка зубьев шестерни по напряжениям изгиба производится по уравнению (для прямозубой передачи)
где Р – окружное усилие на реечном колесе кг;
k – коэффициент нагрузки;
γ – коэффициент учитывающий влияние износа зубьев на изгибную прочность γ = 20 (при 30% допускаемом износе)
y – коэффициент формы зуба принимается по табл. 3.7 в зависимости от эквивалентного числа зубьев:
Тогда y = 0395 (табл. 3.7 [11]);
b – ширина шестерни (рейки); рекомендуется принимать b = (2÷10)m;
тогда b = 50 мм. Ширина зубчатого венца колеса bw = b – 5 = 50–5=45 мм.
Окружное усилие Р = 52681Н;
Зубчатая рейка изготовлена из марки стали 15 предел выносливости которой -1 = 176МПа.
При работе двумя сторонами зуба (реверсивная передача) допускаемые напряжения определяются формулой
где [n] – коэффициент безопасности. Для кованых нормализованных или улучшенных колёс [n] 18 [источник];
k0 – эффективный коэффициент концентрации напряжений у корня зуба. Для стальных улучшенных и нормализованных колёс k0 18 [источник].
При симметричном расположении зубчатого колеса относительно опор значение k = 15.
Условие прочности выполняется.
4 Прочностные расчёты основных узлов и деталей машин
Расчёт на прочность опорной оси гидроцилиндра [2]
Максимальное усилие прижатия трубы 5880Н (заданное значение). Чтобы определить силу Fц с которой гидроцилиндр действует на ось построим схему нагрузок на стрелу (рисунок 3.2).
Реакцию R2 определим как силу равной силе прижатия трубы
Тогда сила Fц будет равна
Поскольку расстояния от крайних опор до точки приложения силы Fц равны (рисунок 3.3) то реакции опор R1 и R2 будут равными
Рисунок 3.2 – Схема нагрузок действующих на стрелу
R1 = 12Fц = 05×40100 = 20050Н
R2 = 12Fц = 05×40100 = 20050Н.
Изгибающий момент М3 в сечении 3 будет равен
М3 = 20050×70 = 1403500 Нм
Диаметр оси определяется по формуле
где [и] – допускаемое напряжение на изгиб (табл. 1 [2])
Ми – изгибающий момент в опасном сечении.
Рисунок 3.3 – Эпюра изгибающих моментов
Поскольку ось посажена во внутреннее кольцо сферического подшипника проушины гидроцилиндра то примем [и] = 120 МПа [2].
Тогда диаметр оси будет равен
Полученное значение округлим до ближайшего большего стандартного
Расчёт на прочность оси каретки [2].
Определение опорных реакций (рис. 14)
Реакцию второй опоры определим из условия
R1 - F + R2 = 0 следовательно R1 = F - R2 = 147 - 1331 = 139 кН
Рисунок 3.4 – Эпюры нагрузок и изгибающих моментов
Построение эпюр изгибающих моментов.
Изгибающие моменты в сечении 3:
M3 = L1·R1 = 268·139 = 3725 кН·м.
Изгибающий момент в сечении А:
МА = L2·R1 = 228·139 = 317 кН·м.
Выбор опасного сечения
Опасными сечениями являются сечение 3 где действует максимальный изгибающий момент и сечение А в котором имеется концентратор напряжения - ступенчаты переход.
Расчёт оси на статическую прочность
Элементы оси изготовлены из стали Ст.5. []и = 125МПа
Проверочный расчёт оси на статическую прочность выполняется по формуле:
где Ми - изгибающий момент в опасном сечении;
d - диаметр оси в опасном сечении;
Расчёт прочности в опасном сечении А [2].
Поскольку ось имеет сечение в виде трубы то для опасного сечения А диаметр оси будет определён разностью наружного и внутреннего диаметра трубы d = D - dв. Тогда предел прочности на изгиб будет равен
Расчёт прочности в опасном сечении 3 [2].
Условия прочности в обоих сечениях выполняются. Следовательно геометрические параметры оси выбраны верно.
5 Расчёты унифицированных деталей и узлов машины
Расчёт шпоночного соединения вала мотор-редуктора со стрелой манипулятора [7]
Для соединения вала с деталями передающими вращение широкое применение находят призматические шпонки. Длину шпонки назначают из стандартного ряда принимая её на 5 10 мм меньше длины ступицы. Размеры шпонки в поперечном сечении а также размеры шпоночных пазов на валу и в ступице определяются диаметром вала (ГОСТ 23360-78).
Расчёт призматических шпонок выполняется как проверочный на смятие по формуле
где Т – крутящий момент на участке вала со шпоночным пазом Н·м;
h – высота шпонки; t1 – глубина паза на валу; [cм] – допускаемое напряжение смятия.
Для шпонок со скруглёнными торцами
где l – длина шпонки b – ширина шпонки.
lp = 100 – 14 =86 мм.
Для стальных ступиц при реверсивном приводе [cм] = 120 МПа.
Условие проверки выполняется.
Расчёт подшипников качения в колёсах каретки
Выполним проверочный расчёт для наиболее нагруженных подшипников машины. Максимальная нагрузка от веса (14700Н; манипулятор установлен в крайнее левое положение) устройства для защитной трубы приходится на подшипниковые опоры колёс каретки манипулятора. Для их расчёта изпользуем программу Toolbox SolidWorks 2012.
В открывшемся окне программы Solidworks переходим на вкладку "продукты office" в панели "CommadManager". В раскрывшемся списке выбираем приложение SolidWorks Toolbox. В появившемся списке выбираем "расчёт подшипника". Откроется окно для выбора подшипника и его расчёт на долговечность (рисунок 3.5)
Рисунок 3.5 – Окно программы Toolbox
Единицы измерения выбираем SI (СИ). Тип подшипника – радиальный.
Поскольку подшипник работает при невысоких температурах (105) то установим надёжность L(1)=96%. В строке "работоспособность подшипника" выбираем "расчёт".
Эквивалентная нагрузка на подшипник F = 14700Н. Скорость вращения при установившемся движении равна 200 обмин. Нажимая на кнопку "срок службы" получаем долговечность подшипника в часах.
В результате получим эквивалентную долговечность подшипника
Поскольку LE>12500 ч то выбранный подшипник удовлетворяет заданным условиям работы.
ЭКСПЛУАТАЦИЯ И ОБСЛУЖИВАНИЕ
Надёжность металлургического оборудования во многом зависит от рационального выбора смазочных материалов способов и режимов смазки контроля качества смазки в процессе эксплуатации. Общее число смазываемых узлов на ММК превышает 800000.
Основной функцией смазочных материалов является уменьшение сопротивления трению и повышение износостойкости трущихся поверхностей деталей. Кроме того они отводят тепло от узлов трения и защищают смазываемые поверхности от коррозии и ржавления.
Основные требования предъявляемые к смазке узлов манипулятора приведены в таблице 4.1.
Указанные в чертежах и в сводной таблице сроки дозирования смазки и масла носят рекомендательный характер. Дозирование смазки через указанные сроки в подшипники при реальных условиях эксплуатации может быть недостаточным. Поэтому в первый период работы необходимо тщательно следить за наличием смазки в подшипниковых узлах и при необходимости смазку добавлять в подшипники чаще. В дальнейшем сроки дозирования смазки в подшипники роликов определить из опыта эксплуатации.
Таблица 4.1 – Условия смазки узлов манипулятора
(размер подводящих отверстий)
Периодичность пополнения смазки
Подшипники качения колес
Ручная пресс – масленки
УНИОЛ-2М2 Т38.5901243-92
Подшипники качения шарниров
Подшипники скольжения шарниров
Редуктор механизма вращения стрелы
И-100Р(с) ТУ38.101.901-86
Редуктор механизма передвижения манипулятора
Подшипники скольжения шарниров поворотного кронштейна
2 Организация ремонтов
Обслуживание и ремонтные работы по оборудованию манипулятора защитной трубы производить только при остановленной МНЛЗ стенд стальковша и тележки промковша должны находится в резервных позициях. Первый раз - через месяц и в дальнейшем - через каждые 6 месяцев проверять затяжку болтовых соединений.
Монтаж манипулятора защитной трубы производится в соответствии с планом расположения оборудования в соответствии с техническими требованиями узловых сборочных чертежей и маркировочных схем.
При транспортировке и монтаже манипулятора защитной трубы и входящих узлов пользуются только предусмотренными на них грузовыми захватными элементами. Строповка осуществляется согласно схемам на узловых и сборочных чертежах.
3.1 Подготовка к монтажу
Манипулятор защитной трубы поставляется на монтаж в частично разобранном виде по условиям транспортировки. При монтаже необходимо руководствоваться техническими требованиями чертежей общего вида узловых чертежей и строительным заданием.
Проверить оборудование манипулятора защитной трубы по упаковочным ведомостям и спецификациям на комплектность и ее соответствие чертежам.
Проверить оборудование на отсутствие повреждений поломок трещин и коррозии. Удалить консервационную смазку и лакокрасочное покрытие с привалочных поверхностей платиков стыкуемых узлов.
Проверить наличие смазки в узлах трения и редукторах.
Основными базами манипулятора являются:
- базовая стенка кристаллизатора.
3.3 Последовательность монтажа (рекомендуемая)
В соответствии со строительным заданием установить опорные платики и направляющие штыри площадки манипулятора на плитном настиле разливочной площадки. Точность расположения опор ±25 мм.
Собрать механическую часть манипулятора защитной трубы в соответствии с чертежом общего вида. Технологические детали предназначенные для транспортировки верхнего уровня манипулятора в сборе срезать. Места реза зачистить и подкрасить в цвет основного оборудования.
Смонтировать электрооборудование и электрическую проводку. Осуществить прокладку металлорукавов.
Смонтировать гидроуправление манипулятором защитной трубы.
Установить манипулятор защитной трубы на опорные платики.
Смонтировать поворотный кронштейн.
Смонтировать электрическую проводку на участке пост управления МНЛЗ поворотный кронштейн площадка манипулятора защитной трубы.
Подключить электрические разъемы.
Произвести настройку электрооборудования.
Проверить наличие смазки в узлах манипулятора защитной трубы при отсутствии закачать.
Смазать шарниры откидной площадки и створок ограждения (дверей) после чего сдать площадку оператора под испытания.
3.4 Испытания после монтажа
Присутствие посторонних лиц при испытании не допускается.
Перед испытанием проверить наличие смазки смазки во всех подшипниковых узлах механизмов манипулятора защитной трубы.
Установить на разливочный стенд пустой стальковш и перевести его в позицию разливки в верхнем положении.
На тележку промковша установить пустой ковш с крышкой и перевести его в позицию разливки после чего перевести промковш в нижнее положение.
Подключить электрические разъемы манипулятора защитной трубы.
Вставить в корзину стрелы защитную трубу.
Произвести испытания механизмов манипулятора согласно технических требований сборочных чертежей.
- Для ходового испытания произвести перемещение каретки по направляющим вручную и от мотор-редуктора не менее 2 раз в обе стороны. В конечных положениях контролировать односторонний зазор 1..2мм между направляющими роликами и направляющей балкой. Ход должен быть свободным без резких толчков. Настройку положения каретки производить при помощи прокладок. Обеспечить одинаковый боковой зазор между ходовыми колёсами каретки манипулятора и направляющими площадки.
- Осуществить подъём опускание стрелы при помощи гидроцилиндра на полный ход не менее 10 раз. Заедание и заклинивание не допускается.
- Провернуть консоль стрелы вращением по одному обороту в каждую сторону. Вращение должно быть свободным без заеданий.
- Обеспечить свободное вращение всех шарнирных узлов. Заедание не допускается.
- Обеспечить свободное перемещение кабель-канала.
- Состыковать защитную трубу со стаканом коллектором шиберного затвора стальковша.
- Проверить работу гидравлической системы манипулятора при перемещении стальковша в вертикальной и горизонтальной плоскости.
Проверить автоматическое отсоединение защитной трубы от стакана коллектора шиберного затвора при аварийном повороте стенда стальковша.
Поднять стальковш в верхнее положение. Отсоединить защитную трубу и вернуть манипулятор в резервное положение. Произвести демонтаж защитной трубы на площадку.
Рабочее испытание площадки оператора провести при горячем опробовании машины.
ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ ПРОЕКТНОГО РЕШЕНИЯ
1 Расчёт технико-экономических показателей проекта
В цехе непрерывного литья заготовок планируется техническое перевооружение участка направленное на снижение себестоимости продукции. Для этого осуществляются капитальные вложения (инвестиции) в основной и оборотный капитал.
Техническое перевооружение направленное на снижение себестоимости продукции подразумевает технические изменения в оборудовании что повлечёт рост производительности оборудования снижение времени ремонтов снижение расхода материалов (заданного в производство).
1.1 Расчёт производственной мощности
Производственная мощность оборудования – это максимально возможный выпуск продукции. Определим производственную мощность основного оборудования после модернизации:
где ПМ – производственная мощность тыс. т;
Р – производительность оборудования тч;
Т – действительный (эффективный) фонд времени работы оборудования ч.
Часовая производительность основного оборудования увеличится с 259 тч до 285 тч.
Определим действительный фонд времени работы оборудования.
Так как в цехе предусмотрен непрерывный процесс производства календарный фонд времени работы оборудования для базового и проектного варианта составит 365 дней. Однако несмотря на непрерывность процесса производства оборудование останавливается на капитальный и текущий ремонты.
Капитальный ремонт осуществляемый раз в год сократится с 25 до 20 суток. Текущий ремонт осуществляемый через каждые 30 суток сократится с 29 до 26 часов.
Так как текущие ремонты осуществляются через каждые 30 суток то всего в году предусмотрено 12 текущих ремонтов. Однако один из них совмещается с капитальным ремонтом следовательно количество текущих ремонтов сократится до 11 в год. Отсюда определим время затрачиваемое на текущие ремонты для базового и проектного варианта:
Номинальный фонд времени работы оборудования меньше календарного фонда на время ремонтов:
Текущие простои сократятся с 26% до 2% от номинального времени. Следовательно для базового и проектного варианта время текущих простоев составит соответственно:
Действительный фонд времени работы оборудования меньше номинального фонда на время текущих простоев:
Определим производственную мощность основного оборудования по формуле (5.1) для базового и проектного варианта:
Загруженность производственных мощностей увеличится с 80% до 94%.
Рассчитаем объём производства для базового и проектного вариантов:
Результаты всех расчётов сведены в таблице 5.1.
Таблица 5.1 – Баланс рабочего времени основного оборудования
Календарный фонд времени работы оборудования сутки
Время ремонтов сутки:
Номинальный фонд времени работы оборудования сутки
Текущие простои сутки
Действительный фонд времени работы оборудования
Часовая производительность оборудования тч
Производственная мощность тыс. т
Объём производства тыс. т
По результатам вычислений определим коэффициент изменения объёма производства:
Объём производства увеличится на 326%.
Определим коэффициенты загрузки оборудования.
Коэффициент экстенсивного использования определяется отношением действительного фонда времени в проектном варианте к действительному фонду в базовом варианте:
Использование оборудования по времени увеличится на 26%.
Коэффициент интенсивного использования оборудования вычисляется как отношение производительности оборудования в проектном и базовом периоде:
Использование оборудования по производительности увеличится на 10%.
Интегральный коэффициент использования равен произведению данных двух коэффициентов:
1.2 Расчёт величины капитальных вложений
Капитальные затраты включают в себя затраты на оборудование на изменение оборотного капитала и затраты предпроизводственного периода.
В инвестиционном проекте предусматривается что во втором полугодии 2013 года осуществляется разработка идеи технического перевооружения и изготовление рабочих чертежей модернизации оборудования. В первом полугодии 2014 года осуществляется приобретение оборудования и его монтаж. Во втором полугодии 2014 года – испытание и начало промышленной эксплуатации модернизированного оборудования (производственная мощность составляет 75% от запланированной величины). В последующие периоды – выход на полную производственную мощность.
Затраты предпроизводственного периода
В этот период осуществляется разработка идеи технического перевооружения и создание конструкторской документации. Период длится 6 месяцев.
Затраты предпроизводственного периода представлены в таблице 5.2.
Таблица 5.2 – Затраты предпроизводственного периода
Расходы на оплату труда:
2. руководителя группы
Единый социальный налог (26%)
(1440 + 300) × 026 = 4524
Услуги сторонних организаций
Командировочные расходы
Плановые накопления (22%)
Расчёт потребной величины общих капитальных вложений
Капитальные вложения в техническое перевооружение производства составляют 1150 тыс. руб. в том числе в увеличение оборотного капитала – 130 тыс. руб.
Затраты на приобретение и монтаж оборудования на освоение производства составляют таким образом 1150 – 130 = 1020 тыс. руб.
Распределение потребностей в капитальных вложениях по шагам расчёта представлено в таблице 5.3.
1.3 Расчёт проектной себестоимости
Себестоимость продукции – это стоимостная оценка изпользуемых в процессе производства ресурсов сырья материалов топлива энергии основных средств и трудовых ресурсов а также других затрат на производство и реализацию продукции. Это совокупность издержек производства и издержек обращения.
Калькуляция себестоимости продукции представляет собой расчёт себестоимости единицы или всего выпуска продукции конкретного вида или услуг.
Рассмотрим статью затрат в калькуляции себестоимости – «Задано в производство». Нормы расхода заданного в производство уменьшаются на 5%:
где - норма расхода заданного в производство в проектном варианте тт;
Таблица 5.3 – Распределение потребностей в капитальных вложениях
Предпроизводственный период
Приобретение и монтаж оборудования
Освоение производства (75%)
Выход на полную мощность
Проектно-изыс-кательные работы
Затраты на подготовку площадки
Затраты на оборудование
Прирост оборотного капитала
Всего капитальных затрат: 3087 + 920 + 230 = 14587 тыс. руб.
- норма расхода заданного в производство в базовом варианте тт;
Δн – изменение нормы расхода доли ед.
Итоговая стоимость заданного в производство определяется по формуле:
где ЗП – общая стоимость заданного в производство руб.;
ВО – стоимость возвратных отходов руб.;
БО – стоимость безвозвратных отходов руб.;
БИ – стоимость используемого брака руб.;
БН – стоимость невосполнимого брака руб.
Для базового и проектного вариантов:
Переменные затраты – это затраты которые изменяются пропорционально объёму выпускаемой продукции при этом на единицу продукции они остаются неизменными. К переменным затратам относятся затраты на сырьё материалы технологическое топливо энергозатраты на технологические нужды заработная плата сдельщиков транспортные услуги а также часть некоторых расходов по переделу (расходы на ремонт).
К постоянным затратам относятся затраты абсолютная величина которых не изменяется с изменением объёма производства но на единицу продукции они изменяются. С увеличением выпуска продукции постоянные затраты на единицу продукции снижаются. К постоянным затратам относят зарплату повременщиков управленческого персонала амортизационные отчисления.
Затраты в проектном варианте связанные с изменением объёма производства:
где Зб – затраты в базовом варианте по рассматриваемой статье руб.;
Дпер – доля переменных затрат доли ед.;
Дпост – доля постоянных затрат доли ед.
Расходы по переделу в проектном варианте:
Амортизация – процесс постепенного переноса стоимости основных фондов на выпускаемую продукцию.
Затраты на амортизацию уменьшаются в связи с увеличением объёма производства но увеличиваются в связи с приобретением нового оборудования.
Затраты на амортизацию в проектном варианте определяются по формуле:
где ΔА – изменение амортизации в связи с приобретением нового оборудования:
где ΔОФ – изменение стоимости основных фондов руб.; ΔОФ = 820000 руб. (таблица 5.3);
α – норма амортизации основных фондов доли ед.; в среднем составляет 125% т.е. α = 0125.
Прочие общепроизводственные (общецеховые) затраты в проектном варианте:
Цеховая себестоимость – это себестоимость продукции цеха; включает все расходы подразделения по производству продукции.
Цеховая себестоимость продукции в базовом и проектном варианте:
Общезаводские расходы по проекту:
Производственная себестоимость готовой продукции – включает общепроизводственные и общехозяйственные расходы относимые на данную продукцию.
Производственная себестоимость продукции в базовом и проектном варианте:
Коммерческие расходы в проектном варианте:
Полная себестоимость продукции – затраты связанные с производством и реализацией продукции.
Полная себестоимость продукции в базовом и проектном варианте:
Доля постоянных затрат в полной себестоимости продукции для базового варианта:
Доля постоянных затрат в полной себестоимости продукции для проектного варианта:
Калькуляция проектной себестоимости приведена в таблице 5.4.
Изменение себестоимости продукции определяется по формуле:
Себестоимость продукции снизилась на 1183% в связи со снижением нормы расхода заданного в производство и в связи с экономией на постоянных затратах.
Таблица 5.4 Калькуляция себестоимости 1 т продукции
Доля постоянных затрат %
Задано в производство в том числе:
1. возвратные отходы
2. безвозвратные отходы
3. брак используемый
4. брак невосполнимый
ИТОГО задано в производство
Прочие общепроизводственные расходы
Цеховая себестоимость
Общезаводские расходы
Производственная себестоимость
Коммерческие расходы
Полная себестоимость
1.4 Расчёт проектной прибыли и рентабельности продукции
Рентабельность продукции характеризует эффективность использования текущих затрат на производство и реализацию продукции. Рентабельность продукции до мероприятия – 27%.
Цена – денежная форма стоимости. Цена предприятия складывается из себестоимости и прибыли:
где Р – рентабельность продукции до мероприятия доли ед.
Цена продукции в проектном варианте не изменится.
Валовая себестоимость продукции – это себестоимость всей выпущенной продукции:
Для базового и проектного варианта валовая себестоимость:
Объём продаж – это выручка от реализации продукции:
Для базового и проектного варианта объём продаж составит соответственно:
Прибыль предприятия – это сумма доходов уменьшенная на величину расходов предприятия. Валовая прибыль – общая сумма прибыли полученная от реализации продукции:
Валовая прибыль для базового и проектного варианта:
Налог на прибыль составляет 24% от валовой прибыли. Чистая прибыль определяется как разница между величиной валовой прибыли и налогом на прибыль:
Рентабельность продукции определяется как отношение чистой прибыли предприятия к валовой себестоимости продукции:
В базовом и проектном варианте рентабельность продукции составит:
Рентабельность продаж характеризует размер прибыли получаемой на один рубль продаж продукции предприятия и рассчитывается по формуле:
Для базового и проектного варианта рентабельность продаж:
Дивиденды составляют 10% от чистой прибыли предприятия. Нераспределённая прибыль определяется как разность между чистой прибылью и дивидендами:
Результаты расчёта по проектной прибыли и рентабельности продукции представлены в таблице 5.5.
Таблица 5.5 – Проектная прибыль и рентабельность продукции
Полная себестоимость руб.
Валовая себестоимость млн. руб.
Объём продаж млн. руб.
Валовая прибыль млн. руб.
Налог на прибыль млн. руб.
Чистая прибыль млн. руб.
Рентабельность продукции %
Рентабельность продаж %
Дивиденды (10%) млн. руб.
Нераспределённая прибыль млн. руб.
2 Показатели и критерии экономической эффективности проекта
2.1 Источники финансирования инвестиционного проекта
Финансирование инвестиционного проекта может осуществляться за счёт
-собственных средств: амортизационные отчисления нераспределённая прибыль предприятия и реализация активов;
-заёмных средств: кредиты коммерческих банков или целевые инвестиционные кредиты;
-привлечённых средств: эмиссия акций инвестиционные взносы в уставный капитал.
Всего затрат 14587 тыс. руб. Принято решение финансировать проект на 55% (8023 тыс. руб.) из собственных средств и на 45% – за счёт банковского кредита в размере 6564 тыс. руб.
Распределение по источникам финансирования представлено в таблице 5.6.
Таблица 5.6 – Источники финансирования инвестиционного проекта
Собственные средства
2.2 Возврат кредита. Расчёт финансовых издержек
Ставка банковского кредита составляет 24%. По договорённости с банком возвращение кредита будет осуществляться после выхода на полную мощность равными долями по полугодиям в течение двух лет.
Возврат кредита и выплата финансовых издержек по шагам расчёта представлены в таблице 5.7.
Таблица 5.7 – Возврат кредита и расчёт финансовых издержек
Показатели тыс. руб.
2.3 Определение финансовой реализуемости проекта
При осуществлении проекта выделяют три вида деятельности: инвестиционная операционная и финансовая.
В рамках каждого вида деятельности происходит приток и отток денежных средств. При этом очень важно чтобы разность между притоком и оттоком от трёх видов деятельности была положительна.
Разность между притоком и оттоком денежных средств от всех трех видов деятельности в каждом периоде осуществления проекта – это сальдо реальных денег.
Если по расчётам поток реальных денег за какой-то период отрицателен то необходимо привлечь дополнительные собственные или заёмные денежные ресурсы иначе проект может ожидать банкротство.
Сальдо реальных денег представлено в табл. 5.8.
Таблица 5.8 – Сальдо реальных денег
Приобретение и монтаж
Приток от финансовой деятельности
1. Собственные средства
Отток от финансовой деятельности
1. Погашение кредита
2. Финансовые издержки
Сальдо финансовой деятельности
Прирост оттока от инвестиционной деятельности
2. Оборотный капитал
Сальдо инвестиционной деятельности
Прирост притока от операционной деятельности
2. Прирост амортизационных отчислений
Прирост оттока от операционной деятельности
1. Валовая себестоимость
Сальдо операционной деятельности
Сальдо реальных денег
Так как сальдо реальных денег – величина положительная на всех этапах то данный проект возможен для реализации.
2.4 Расчёт чистого дисконтированного дохода
Чистый дисконтированный доход (ЧДД) определяется как сумма текущих эффектов за весь расчётный период приведённая к начальному шагу. ЧДД характеризует превышение суммарных денежных поступлений над суммарными затратами с учётом неравноценности эффектов относящихся к различным моментам времени.
Дисконтирование – специальный приём для соизмерения сегодняшней и будущей ценности денежных сумм. Дисконтирование даёт возможность сопоставить денежные суммы полученные в разные моменты времени приводя их к определённому моменту времени:
где Р – сегодняшняя стоимость полученная в будущем руб.;
S – сумма денег полученная в будущем руб.;
Ставка приведения вычисляется по формуле:
где d – норма доходности доли ед.; d = 005;
r – рисковая надбавка доли ед.; r = 005.
Коэффициент дисконтирования определяется из следующего выражения:
Расчёт чистого дисконтированного дохода представлен в таблице 5.9.
Таблица 5.9 – Расчёт чистого дисконтированного дохода
Предпроиз-водственный период
Освоение производ-ства (75%)
А. Приток наличности
Амортизационные отчисления
Б. Отток денежных средств
Г. Прирост чистого дохода
Д. Коэффициент дисконтирования
Е. Прирост чистого дисконтированного дохода
Ж. Прирост чистого дисконтированного дохода нарастающим итогом
Прирост ЧДД нарастающим итогом положителен значит инвестиционный проект эффективен.
По результатам таблицы 5.9 построим финансовый профиль проекта. Он представлен на рисунке 5.1.
Рисунок 5.1 – Финансовый профиль проекта
По графику финансового профиля проекта определим срок финансовой окупаемости проекта. Срок окупаемости проекта – минимальный временной интервал необходимый для получения от проекта такого эффекта который будет равен инвестициям. Это такой период времени (от начала проекта) за пределами которого ЧДД становится положительным. Он определяется из условия:
В нашем случае срок окупаемости составляет 3 года 4 месяца.
2.5 Определение точки безубыточности проекта
Ещё одним показателем эффективности проекта является точка безубыточности. Точка безубыточности показывает объём производства продукции при котором валовая прибыль равна нулю.
Определим точку безубыточности теоретически по формуле:
где Зпост – валовые постоянные затраты тыс. руб.;
Зперем – переменные затраты на единицу (1 т) продукции руб.
Валовые постоянные затраты определяются по формуле:
Переменные затраты на единицу продукции рассчитываются по формуле:
Тогда для базового и проектного варианта получаем:
На рисунке 5.2 представлено графическое определение точки безубыточности проекта.
По графику определяем ТБпр = 763 тыс. т что соответствует теоретически определённой величине.
Рисунок 5.2 – Определение точки безубыточности
2.6 Определение рентабельности капитальных вложений
Рентабельность капитальных вложений можно рассчитать по формуле:
где n – общее число периодов;
КВ – суммарные капитальные вложения тыс. руб.
2.7 Эффективность проекта
Показатели эффективности проекта в сравнении с базовым вариантом представлены в таблице 5.10.
Таблица 5.10 – Показатели эффективности проекта
Себестоимость 1 т продукции руб.
Цена 1 т продукции руб.
Точка безубыточности тыс. т
Проект эффективен т.к. себестоимость продукции снизилась с 7580 до 677794 руб. в результате увеличения объёма производства продукции со 15824 до 2099 тыс. т. Рентабельность продукции также возросла с 2052% до 3194%. Точка безубыточности в проектном варианте меньше чем в базовом. Срок окупаемости составляет 3 года 4 месяца что устраивает инвесторов.
БЕЗОПАСНОСТЬ ЖИЗНЕДЕЯТЕЛЬНОСТИ
Безопасность жизнедеятельности – область научно-практической деятельности направленная на изучение общих закономерностей возникновения опасностей их свойств последствий их влияния на организм человека основ защиты здоровья и жизни человека среды его обитания от опасностей а также на разработку и реализацию соответствующих средств и методов создание и поддержание здоровых и безопасных условий жизни и деятельности человека.
1.1 Важность вопросов охраны труда и защиты от чрезвычайных ситуаций
Система управления безопасностью жизнедеятельности на предприятии представляет собой регламентированную нормативно-техническими документами совокупность взаимосвязанных организационных технических санитарно-гигиенических и социально-экономических мероприятий обеспечивающих безопасность сохранение здоровья и работоспособность трудящихся в процессе труда в соответствии с ТК РФ конституцией РФ ГОСТ ССБТ санитарными нормами и правилами.
Защита населения от чрезвычайных ситуаций — это совокупность взаимоувязанных по времени ресурсам и месту проведения мероприятий РСЧС направленных на предотвращение или предельное снижение потерь населения и угрозы его жизни и здоровью от поражающих факторов и воздействий источников чрезвычайных ситуаций. Существует Федеральный закон РФ "О защите населения и территорий от чрезвычайных ситуаций природного и техногенного характера от 21 декабря 1994 года № 68-ФЗ".
1.2 Цель раздела "Безопасность жизнедеятельности":
) Анализ существующих условий труда разливщика стали
) Анализ травматизма на предприятии
) Анализ состояния системы защиты работников в условиях ЧС
) Влияние модернизации на условия труда
1.3 Краткая характеристика предприятия
Наименование предприятия: "Магнитогорский металлургический комбинат" (ОАО "ММК") город Магнитогорск Челябинская область. Участок непрерывной разливки расположен в кислородно-конвертерном цехе №1. Общая площадь участка МНЛЗ составляет 7680 м2; объём помещения - 345600 м3. Количество рабочих мест: 12.
Рабочее место – это зона нахождения работника и средств приложения его труда которая определяется на основе технических и эргономических нормативов и оснащается техническими и прочими средствами необходимыми для исполнения работником поставленной перед ним конкретной задачи.
Рабочее место разливщика стали МНЛЗ представляет собой производственный цех с участком непрерывной разливки стали. Основным оборудованием участка является: сталеразливочный стенд стальковш и манипулятор защитной трубы.
Опасными производственными факторами на участке являются:
- повышенная запыленность и загазованность воздуха рабочей зоны;
- повышенная температура поверхностей оборудования материалов;
- повышенный уровень шума на рабочем месте;
- повышенный уровень вибрации;
- повышенное значение напряжения в электрической цепи замыкание которой может произойти через тело человека;
- недостаток естественного света;
- недостаточная освещенность рабочей зоны.
Для защиты работающих от механических травм применяют в основном установку ограждений предохранительных устройств сигнализации.
2 Безопасность проекта
В данном подразделе дана оценка существующим условиям труда на рабочем месте согласно действующим нормативным актам по факторам: состояния воздуха рабочей зоны освещённости уровню шума уровню вибрации электробезопасности энергетическим воздействиям эргономичности рабочего места анализу состояния травматизма на предприятии.
2.1 Состояние воздуха рабочей зоны
Микроклимат [ГОСТ 12.1.005-88]
Показателями характеризующими микроклимат являются:
) температура воздуха;
) относительная влажность воздуха;
) скорость движения воздуха;
) интенсивность теплового излучения.
Для металлургического производства характерен нагревающий микроклимат. Для того чтобы выявить несоответствия фактических значений показателей нормативным занесём все показатели в таблицу 6.1.
Таблица 6.1 – Параметры микроклимата
Наименование фактора
Нормативные значения
Фактические значения
Температура воздуха рабочей зоны С
Не соответствует нормативной оценке
Скорость движения воздуха в рабочей зоне
Соответствует нормативной оценке
Относительная влажность воздуха
Исходя из таблицы можно сделать вывод: значения температуры воздуха и теплоизлучения на рабочем месте не соответствуют санитарным нормам; класс условий труда – 3.2 (вредный).
Для поддержания микроклимата в соответствии с СанПиН 2.2.4.548-96 [10] требованием ГОСТ 12.1.005–88 [12] в цехе необходимо обеспечить хорошую аэронацию.
Аэронацией называется организованный и регулируемый воздухообмен в зданиях создаваемый благодаря разности температур внутреннего и наружного воздуха и действию ветра. Она не вносит особых материальных затрат и достаточно эффективна.
Запылённость и загазованность воздуха рабочей зоны
Таблица 6.2 – Параметры воздуха рабочей зоны
Запылённость воздуха рабочей зоны
Fe3O4=14% по массе – 10 мгм3
Загазованность воздуха рабочей зоны
Вывод: фактические значения запылённости и загазованности превышают нормируемые значения. Причина: неэффективный контроль за работоспособностью приточно-вытяжной вентиляции. Класс условий труда – 3.1 (вредный).
Поскольку объекты МНЛЗ с которыми работает рабочий персонал МНЛЗ в большинстве своём превосходят размера 5 мм то разряд зрительной работы будет относится к VI (очень малой точности). Согласно требованиям СП 52.13330–2011 искусственное освещение от общей системы освещения должно составлять 200 лк фактическое освещение – 230лк; естественное освещение (при верхнем способе освещения) должно составлять КЕО=18% фактическое – КЕО=1%.
Вывод: естественная освещенность не соответствует санитарным нормам искусственная освещенность соответствует санитарным нормам. Класс условий труда – 3.1 (вредный).
Расчёт освещённости производственного помещения в приложении DIALux Light.
Вводим сведения о проекте помещении и операторе.
Рисунок 6.1 – Ввод проектной информации в приложении DIALux Light
Задаём геометрию участка покрытие потолка стен пола; выбираем тип и мощность ламп вид монтажа; задаём уровень рабочей плоскости.
Рисунок 6.2 – Ввод данных для расчёта освещения в приложении DIALux Light
Задаём нормированное значение освещённости рабочего места. Программа предлагает оптимальное расположение светильников и производит расчёт степени освещённости рабочего места.
Рисунок 6.3 – Расчёт и результаты в приложении DIALux Light
Программа выводит на печать результаты расчёта освещённости рабочего места.
Рисунок 6.4 – Паспорт светильника
Рисунок 6.5 – Результаты расчёта освещения
Вывод: для кислородно-конвертерного цеха выбираем светильники марки DIAL 9 Wave с лампами 1Т1654W EVG которые создают освещённость рабочего места 212 лк что соответствует требованиям СП 52.13330–2011.
Шум – это одна из форм физического загрязнения окружающей среды. Адаптация к шуму организмов фактически невозможна. В настоящее время шум рассматривается как серьёзная опасность. Шум характеризуется уровнем давления и частотой. Чем больше уровень давления тем выше отрицательный эффект. Наибольший уровень шума в цехе создаётся при работе дуговой сталеплавильной печи. Допустимый уровень шума в соответствии с СН 2.2.42.1.8.562-96 составляет 80 дБА. В кислородно-конвертерном цехе уровень шума достигает 100 дБА. Класс условий труда – 3.4 (вредный).
Длительное воздействие шума на организм человека приводит к следующим нежелательным последствиям:
- снижение остроты зрения и слуха;
- повышение кровяного давления;
- снижение внимания.
Защита работников от шума может осуществляться как коллективными средствами так и индивидуальными. К коллективным средствам относится звукопоглощающая облицовка стен. Метод звукопоглощения основан на переходе энергии звуковых колебаний частиц воздуха в теплоту на трение в порах звукопоглощающего материала.
Для защиты органов слуха от шума применяются индивидуальные средства защиты: беруши и наушники. При применении наушников уровень шума снижается на 16 дБА а при применении вкладышей на 10 дБА. Также защитой от шума служат каски.
Вибрацией называются упругие колебания распространяющиеся по конструкциям зданий сооружений механизмам. Источником вибрации является электродвигатель. От рабочей машины вибрация передаётся рабочему. Вибрация сравнительно малой интенсивности приводит к утомлению и функциональным расстройствам длительные воздействия могут вызвать вибрационную болезнь.
Под воздействием вибрации происходит изменение в нервной сердечнососудистой и костно-суставной системах: повышение артериального давления спазмы сосудов конечностей и сердца. Это заболевание сопровождается головными болями головокружением повышенной утомляемостью онемением рук. Особенно вредны колебания с частотой 50 Гц которые близки к собственным колебаниям внутренних органов. Они приводят к резонансу в результате которого происходят перемещения внутренних органов (сердце лёгкие желудок) и раздражению их.
В соответствии с ГОСТ 12.1.012-90 [18] допустимый уровень вибрации на постоянном рабочем месте и рабочей зоны в производственном помещении не должно превышать 92 дБА.
В среднем по участку рабочие находятся в зонах вибрации не более 10% рабочего дня. Фактический уровень вибрации составляет 60 дБА. Регламентация времени нахождения рабочего в местах сильной вибрации является действенной мерой охраны труда ГОСТ 12.4.046-78 [19].
При монтаже во время реконструкции компрессоры насосы вентиляторы устанавливают на амортизаторы (резиновые металлические комбинированные).
Таким образом уровень вибраций на рабочем месте отвечает действующим нормам. Класс условий труда – 2 (допустимый).
2.5 Энергетические воздействия
В данном случае на рабочих кислородно-конвертерного цеха воздействуют электромагнитные электростатические поля и тепловое излучение.
Источником электромагнитных полей промышленной частоты являются линии электропередачи напряжением 1150В открытые распределительные устройства включающие коммутационные аппараты устройства защиты и автоматики измерительные приборы сборные и соединительные шины и другие электроустановки. Для сталеплавильного цеха значения напряжённости электромагнитных полей не являются специфическими показателями условий производства и лежат в пределах установленных ГОСТ 12.1.002-84 [21].
Напряжённость магнитного поля действующих установках промышленной частоты не превышает 20-25 Ам в то время как вредное действие магнитного поля на биологический объект проявляется при напряжённости 150-200 Ам.
Нормы времени пребывания человека в электрическом поле электроустановок промышленной частоты в течение суток согласно ГОСТ 12.1.006-84 [22] приведены в таблице 6.3.
Таблица 6.3 – Нормы времени пребывания человека в электрическом поле
Высоковольтный трансформатор питающий всё электрооборудование цеха расположен в особом помещении с капитальными стенами из кирпича; а внутрицеховые линии электроснабжения расположены в верхней зоне цеха на высоте 25 м. Напряжённость электромагнитного поля электрического оборудования рабочей станции оператора менее 5 кВм следовательно использование специальной защиты от электромагнитных полей не требуется.
В производствах связанных с нагревом металла где условия рабочей зоны характеризуется повышенными температурами действуют нормы интенсивности теплового излучения. Основной метод защиты – экранирование. Экраны применяют как для экранирования источников излучения так и для экранирования рабочего места от лучистой энергии. По принципу действия экраны подразделяют на: теплопоглощающие теплоотражающие и теплоотводящие.
Средствами индивидуальной защиты служат спецодежда спецобувь защитные очки щитки (защищают от брызг и струй металла и шлака).
Нормируемой характеристикой инфракрасного излучения по ГОСТ 12.1.005-88 является интенсивность теплового излучения Е Втм2 для открытых источников не более 140 Втм2. Фактическая величина плотности потока на рабочем месте 160 Втм2 что не соответствует нормируемым значениям.
Для улучшения условий труда применяют естественную и искусственную вентиляции местную вентиляцию рациональную организацию режима труда и отдыха устройство специальных комнат отдыха.
Таким образом величина инфракрасного излучения в рабочей зоне превышает нормируемую величину. Выполнение работ без средств индивидуальной защиты не допускается. Класс условий труда – 3.2 (вредный)
2.6 Электробезопасность
Электробезопасность ГОСТ 12.1.019-79 [20] – система организационных и технических мероприятий и средств обеспечивающих защиту людей от опасного и вредного воздействия на человека электрического тока электрической дуги электромагнитного поля и статического электричества.
Цех по степени опасности поражения электрическим током имеет категорию ОО (особо опасные помещения); для защиты персонала использовано защитное заземление R ≤ 4 Ом при рабочем напряжении U = 380 В.
Мероприятия по электробезопасности проводятся в соответствии с ГОСТ 12.1.019-79.
В рабочей линии машины непрерывной разливки стали установлено определенно количество электрических машин и приборов. Одна из наиболее часто применяемой меры защиты от электричества – заземление.
Сопротивление заземления должно быть не менее 4 Ом. Испытания 1 раз в год но не реже.
Сопротивление заземляющих устройств должно быть не менее 10 Ом. Испытания не реже 2 раз в год.
Изоляция. Сопротивление изоляции электрических цепей и электроустановок цеха составляет не менее 05 МОм. Испытания сопротивления изоляции согласно существующим на каждом стане графиком но не реже чем 1 раз в 3 года. Результаты измерений заносятся в журнал испытаний изоляции который находится на стане с составлением протокола.
Индивидуальные защитные средства от поражения электрическим током подразделяются на основные и дополнительные.
Основные средства надежно и длительно выдерживают рабочее напряжение до 1000 В при прикосновении с токоведущим частям электроустановки.
К основным средствам относятся: изолирующие и измерительные штанги диэлектрические перчатки изолирующие и измерительные клещи указатели напряжения изолирующие устройства и приспособления.
К дополнительным защитным средствам относятся: изолирующие подставки диэлектрические коврики и дорожки галоши диэлектрические. Эти средства учитываются в журналах учёта использования защитных средств. К защитным средствам могут быть отнесены и предупредительные плакаты которые вывешивают у опасных мест.
В местах доступных брызгам воды частого нахождения обслуживающего персонала обязательно наличие дополнительных защитных кожухов.
Ввиду того что имеются защитные кожухи над электрическими машинами проводкой электропроводка экранирована а также учитывая то что управление и контроль за работой задающего устройства производится со специальных пультов управления полностью исключена возможность соприкосновения рабочих с электрооборудованием установки.
Исправность средств защиты должна проверяться испытанием и осмотром перед каждым их применением а также периодически через 6-12 месяцев. Изолирующие электрозащитные средства а также изоляция проводов проверяется один раз в год. Контроль состояния электробезопасности должна вести служба цехового энергетика работники которой должны быть обучены проинструктированы и иметь не ниже 3 группы допуска по электробезопасности (до 1000В).
Вывод: электрооборудование соответствует требованиям ПЭУ ПТЭЭП. Класс условий труда – 2 (допустимый).
2.7 Эргономичность рабочего места
Эргономика – дисциплина комплексно изучающая человека в конкретных условиях его деятельности в современном производстве.
Основной объект исследования эргономики — система человек и машина (СЧМ). В условиях современного научно-технического прогресса неизмеримо возросли производительность труда стоимость оборудования управляемого одним человеком-оператором и соответственно возможные последствия возможных ошибочных или непродуманных решений.
Рабочее место разливщика стали – манипулятор защитной трубы который представляет собой металлическую ферму. Размеры и конструкция фермы таковы что обеспечивают выполнение трудовых операций в пределах досягаемости моторного поля. Зоны досягаемости моторного поля в вертикальной и горизонтальной плоскостях для средних размеров человека приведены на рисунках 6.6 6.7.
Рисунок 6.6 – Зона досягаемости моторного поля в вертикальной плоскости
Рисунок 6.7 – Зона досягаемости моторного поля в горизонтальной
Управление стрелой манипулятора осуществляется рабочим двумя руками через штурвал. Органы управления штурвала расположены таким образом что руки рабочего не пересекаются.
Очень часто используемые средства отображения информации требующие точного и быстрого считывания показаний следует располагать в вертикальной плоскости под углом ± 15° от нормальной линии взгляда и в горизонтальной плоскости под углом ±15° от сагиттальной плоскости (рисунки 6.8 и 6.9).
Рисунок 6.8 – Зоны зрительного наблюдения в вертикальной плоскости
Часто используемые средства отображения информации требующие менее точного и быстрого считывания показаний допускается располагать в вертикальной плоскости под углом ±30° от нормальной линии взгляда и в горизонтальной плоскости под углом ±30° от сагиттальной плоскости. Редко используемые средства отображения информации допускается располагать в вертикальной плоскости под углом ±60° от нормальном линии взгляда и в горизонтальной плоскости под углом ±60° от сагиттальной плоскости (при движении глаз и повороте головы).
Таким образом можно сделать вывод что манипулятор защитной трубы разливщика стали снабжённый средствами управления и отображения информации расположенными в нужных зонах удовлетворяет требованиям ГОСТ 12.2.032-78.
2.8 Таблица "Класс условий труда на рабочем месте по факторам производственной среды и трудового процесса"
На участке непрерывной разливки стали представлена профессия разливщика стали а также обслуживающий персонал. Оценка класса условий труда на рабочем месте по факторам производственной среды и трудового процесса согласно руководству Р 2.2.755-99 представлена в таблице 6.4.
Таблица 6.4 – Класс условий труда на рабочем месте.
Наименование факторов производственной среды и трудового процесса
Ультразвук воздушный
Ультразвук контактный
Неионизирующее излучение
Ионизирующее излучение
Аэроионный состав воздуха
Общая оценка условий труда
Вывод: класс условий труда (34) – вредный.
Условия труда этого класса характеризуются такими уровнями факторов рабочей среды воздействие которых приводит к развитию как правило профессиональных болезней легкой и средней степеней тяжести (с потерей профессиональной трудоспособности) в периоде трудовой деятельности росту хронической (профессионально обусловленной) патологии. Необходимо улучшение условий труда дополнительные льготы дополнительный отпуск лечебно-профилактическое питание.
3 Анализ травматизма на предприятии
Практика показывает что любая деятельность потенциально опасна. Это утверждение носит аксиоматический характер. В то же время признаётся что уровнем опасности (риском) можно управлять. Риск – это количественная оценка опасностей. Потенциальный риск может проистекать от природных явлений или от человеческой деятельности.
Конечной целью всех мероприятий по обеспечению безопасности является существенное уменьшение причиняемого вреда. Работа разливщика стали потенциально опасна.
Одним из важнейших условий борьбы с производственным травматизмом является систематический анализ причин его возникновения которые делятся на технические и организационные причины.
Риск (R) определяется как отношение количества событий с нежелательными последствиями (n) к максимально возможному их количеству (N) за конкретный период времени:
Коэффициент частоты травматизма — коэффициент (Кч) выражающий количество несчастных случаев на производстве приходящихся на 1000 работников. Обычно К. ч. т. определяется за 1 год. Рассчитывается по формуле:
где Т — общее число пострадавших за определенный период времени независимо от того закончилась ли временная нетрудоспособность в этом периоде;
Р — среднесписочная численность работников за этот период времени.
Коэффициент тяжести травматизма — коэффициент (Кт) выражающий число дней нетрудоспособности приходящихся на 1 травму. Определяется по формуле
где Д — число дней временной нетрудоспособности вызванной несчастными случаями на производстве (закрыты листы нетрудоспособности);
Т — количество несчастных случаев (травм).
Коэффициент опасности работ - характеризуется тяжестью и частотой несчастных случаев определяется по формуле:
Коп = Кт * Т * 1ОО Р * М * 225
где Коп - коэффициент опасности работ;
Кт – коэффициент тяжести травматизма ;
Т – количество учтённых несчастных случаев;
Р – среднесписочное число работающих;
М – число месяцев в отчётном периоде.
Таблица 6.5 – Динамика травматизма работников на предприятии
Среднесписочная численность чел.
Несчастные случаи ед.
Число дней нетрудоспособности дней
Коэффициент частоты травматизма
Коэффициент общего травматизма
Рисунок 6.10 – График изменения коэффициента частоты травматизма
Как следует из графика в период с 2010 по 2011 год коэффициент травматизма снижался но к 2012 году он резко вырос. Это говорит о том что на предприятии неэффективна организация мероприятий обеспечивающих безопасную работу. Кроме того на предприятии до сих пор функционирует морально устарелое оборудование.
Для снижения травматизма на предприятии необходимо принять меры по устранению причин несчастных случаев разработать план мероприятий направленных на снижение производственного травматизма а так же заменять устаревшее оборудование на более новое.
4 Чрезвычайные ситуации (ЧС)
Чрезвычайная ситуация – это обстановка на определенной территории сложившаяся в результате аварии опасного природного явления катастрофы стихийного или иного бедствия которые могут повлечь или повлекли за собой человеческие жертвы ущерб здоровью людей или окружающей природной среде значительные материальные потери и нарушение условий жизнедеятельности людей.
Проектные решения составляются на основе СНиП 2.01.51-03 в котором содержатся требования к размещению объектов планированию и застройке территорий проектированию и строительству зданий и сооружений сетей водо- газо- тепло- электроснабжения потенциально опасных объектов.
В ходе исследования вблизи города Магнитогорск опасных объектов обнаружено не было. В самом городе особо опасных объектов так же обнаружено не было.
На объекте существует опасность аварий природного характера:
и опасности аварий техногенного характера. К техногенным относятся:
) Проход металла через футеровку сталеразливочного ковша вне зависимости от места прогара. При этом необходимо закрыть шиберный механизм; развернуть поворотный стенд в резервную позицию; отсоединить гидроцилиндр; принять меры к переливу металла (если это возможно) в другой ковш в противном случае слить металл в аварийную ёмкость.
) Проход металла между огнеупорными плитами шиберного затвора сталеразливочного ковша. В случае прохода металла между огнеупорными плитами шиберного затвора необходимо прекратить разливку. Передать ковш для перелива остатков металла в другой ковш или аварийную ёмкость.
) Реакции с водой взрыв. При возникновении данной аварийной ситуации необходимо не перемещать печь до полного испарения. Избегать и удалять накопление воды. Контроль за циркуляцией воды (расход давление температура).
) Аварийное снижение расхода воды на охлаждение кристаллизатора.
При снижении расхода воды на охлаждение гильз кристаллизаторов до уровня менее 900 лмин (критическом повышении перепада температуры воды на выходе и входе из кристаллизатора) прекратить поступление металла из сталеразливочного и промежуточного ковшей. Вывести заготовки из МНЛЗ.
) Затягивание дозирующих узлов промежуточного ковша.
При возникновении данной аварийной ситуации необходимо произвести прожигание канала дозатора кислородной трубкой.
) Переполнение (перелив) кристаллизатора. При возникновении данной аварийной ситуации прекратить подачу металла из промковша. Остановить вытягивание заготовки. Произвести очистку кристаллизатора. Попытаться продолжить разливку.
) Прорыв металла через корочку слитка.
) Отрыв затравки от заготовки. При возникновении данной аварийной ситуации прекратить разливку.
Система ГО организуется на всех объектах экономики. В мирное время ГО своими органами управления специально уполномоченными на решение задач в области ГО (они же — органы повседневного управления РСЧС) сетью наблюдения и лабораторного контроля отдельными службами и формированиями участвует в решении ряда задач РСЧС.
Начальником ГО — председателем КЧС объекта — является его руководитель (директор предприятия). Он несёт ответственность за организацию работ по выявлению потенциальных опасностей прогнозирование и предотвращение ЧС на предприятии а также за постоянную готовность сил и средств к проведению спасательных и других неотложных работ. Он подчиняется в оперативном отношении председателю городского (районного) КЧС.
Состав объектовой КЧС — председатель три заместителя (главный инженер зам. по производству и начальник штаба ГО).
Члены КЧС (руководители — начальники служб):
- начальник службы оповещения и связи (нач. АТС);
- начальник службы охраны общественного порядка (зам. директора по режиму);
- начальник службы убежищ и укрытий (начальник ЖКО ОКСа);
- начальник службы радиационно-химической защиты (начальник заводской лаборатории);
- начальник противопожарной службы (инспектор госпожнадзора);
- начальник аварийно-спасательной службы (главный механик);
- начальник медицинской службы (руководитель медпункта);
- начальник транспортной службы (начальник транспортного цеха);
- начальник МТО (зам. директора по МТО);
- начальник службы энергоснабжения и светомаскировки (главный энергетик);
- инженер по технике безопасности (начальник отдела охраны труда и окружающей среды);
- главный бухгалтер;
- председатель объектовой эвакокомиссии.
Объектовое звено системы предупреждения и ликвидации ЧС предназначено для предупреждения ЧС в мирное и военное время а в случае их возникновения — для ликвидации последствий обеспечения безопасности рабочих служащих и населения защиты окружающей среды и уменьшения материального ущерба.
Рассредоточение и эвакуация являются основными способами защиты населения. Основной особенностью является то что эвакуация должна проводиться в максимально короткий срок на небольшое расстояние и на короткий пери период. Проведение эвакуационных мероприятий возлагается на специально создаваемые эвакуационные органы руководителей предприятий учреждений учебных заведений. Для предотвращения и уменьшения последствий производственных аварий катастроф и стихийных бедствий в цехе разработан план ГО которым среди прочих факторов регламентируется порядок эвакуации.
4.1 Пожарная безопасность
Пожаром называется неконтролируемое горение вне специального очага причиняющее материальный ущерб вред для жизни и здоровья граждан интересам общества и государства (ГОСТ 12.1.004 – 91[23]).
Горение – химическая реакция окисления вещества сопровождающаяся выделением большого количества тепла и света. Процесс горения возможен при наличии трёх факторов: горючего вещества окислителя и источника загорания. Окислителями могут быть кислород хлор фтор бром йод окислы азота.
Пожарная безопасность – состояние защищённости личности имущества общества и государства от пожара. Пожарная безопасность на предприятиях обеспечивается двумя системами: предотвращения пожара (организационные технические меры и средства обеспечивающие невозможность возникновения пожара) и системой пожарной защиты (предотвращение воздействия на людей и объекты опасных факторов пожара).
Опасными факторами для людей являются:
- повышенная температура воздуха;
- токсические продукты горения и дым;
- пониженная концентрация кислорода в воздухе;
- обрушение и повреждение зданий сооружений;
Согласно существующей классификации помещений зданий и зон по пожаро-взрывоопасности здание сталеплавильного цеха относится к категории Г НБП 105-03 по огнестойкости – I категории (СНиП 21.01-97 [24]). Характеризуется наличием негорючих веществ и материалов в горячем раскалённом или расплавленном состоянии процесс обработки которых сопровождается излучением тепла искр и пламени; твёрдых жидких и газообразных веществ которые сжигаются или утилизируются в качестве топлива.
Рассматриваемое помещение непрерывной разливки стали относится к категории Г согласно ОНТП-24 по огнестойкости – I категории (СНиП 21.01-97 [24]).
Наличие пожаро- и взрывоопасных веществ определяется использованием ремонтным персоналом кислородных баллонов и баллонов с пропаном.
Цех обеспечивается огнетушителем ОУ-25 из расчёта 1 огнетушитель на 400 м2 площади цеха. На территории предприятия расположена пожарная часть.
Основными средствами пожаротушения являются:
- огнетушитель порошковый или пенный;
- асбестовое полотно или войлок 2*2.
Таким образом сталеплавильный цех обеспечен необходимыми средствами пожаротушения по всей площади цеха каждый работник лично проинструктирован о действиях при пожаре о правильном ведении огневых работ о порядке содержания эвакуационных путей о требованиях пожарной безопасности.
Виды и объёмы работ как аварийно-спасательных так и восстановительных а также способ их производства зависят от характера и условий сложившейся обстановки.
Модернизация манипулятора защитной трубы на пожарную безопасность цеха влияния не оказывает.
Проведённый анализ показал что общая оценка условий труда на рабочем месте разливщика стали – 3.4 (вредный).
Не соответствуют санитарным нормам нижеследующие факторы:
- химический (превышенное содержание пыли оксид углерода углекислый газ);
- уровень естественной освещённости (КЕО ниже требуемого на 08%);
- уровень шума (превышение на 20 дБА);
- интенсивность теплового излучения и температуры воздуха рабочей зоны;
Остальные условия соответствуют нормативным документам.
Возможны следующие последствия для здоровья оператора:
- повышенный уровень шума (уровня 70-90 дБА) при длительном воздействии приводит к заболеванию нервной системы;
- повышенное содержание вредных веществ в воздухе цеха оказывает раздражающее действие на верхние дыхательные пути слизистую оболочку глаз кожу; может привести к профессиональным заболеваниям.
Для уменьшения содержания пыли в воздухе необходимо устранить неисправные вытяжки; для увеличения КЕО можно предложить использование высокотехнологичного стекла в оконных проёмах цеха; высокий уровень шума возможно понизить используя высокотехнологичные противошумы.
Уровень травматизма на предприятии имеет тенденцию повышаться на что стоит обратить внимание руководству и принять меры по снижению травматизма.
Организацией обеспечиваются необходимые условия для защиты персонала в случае ЧС во избежание ЧС и их последствий в цехе разработана система мер направленная на соблюдение технологии контроля за исправностью оборудования и контрольно-измерительных приборов. С целью снижения и предупреждения последствий от ЧС предусматривают и проводят комплекс организационных мероприятий.
Предусмотрены средства пожарной безопасности в цехе созданы пожарные дружины которые на случай пожара принимают действия для осуществления локализации очага и корректировки действий остального персонала.
В результате модернизации ручного привода манипулятора защитной трубы МНЛЗ №1 на механический имеется возможность улучшить условия труда для разливщика стали (оператора стальковша). При ручном позиционировании защитной трубы разливщику стали приходилось чаще стоять вблизи от стальковша что повышало риск поражения расплавленным металлом увеличивало нагревающий фактор и физические нагрузки. Использование механизированного привода стрелы позволит разливщику стали управлять позиционированием защитной трубы на большом расстоянии что снизит риск поражения расплавленным металлом и уменьшит ручной труд рабочего.
ПРИРОДОПОЛЬЗОВАНИЕ И ОХРАНА ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ
Охрана окружающей среды и земельных ресурсов от загрязнений является важной задачей на металлургических предприятиях. Она решается с помощью целой системы государственных и общественных мероприятий на основании руководящих документов.
Вредные вещества попадают в окружающую среду с выбрасываемыми в результате технологического производства газами использованной водой и воздухом с отходами производства. Наиболее благоприятными в отношении охраны окружающей среды являются безотходные производства. При современном уровне технологического производства добиться полного использования отходов производства и полной очистки выбрасываемого воздуха и воды представляется возможным если при этом будет осуществляться своевременное финансирование так как это требует закупки дорогого оборудования которое устанавливается на источниках выброса вредных веществ. В России по каждому производству разработаны предельно-допустимые концентрации (ПДК) вредных веществ выбрасываемых в атмосферу или водоемы с выбросами. ПДК – это концентрация не вызывающая патологических изменений в организме человека и не приводящая к заметным воздействиям на флору и фауну.
1.1 Санитарное благоустройство металлургических заводов и надлежащее их содержание является важнейшим мероприятием по поддержанию экологической чистоты. Это предусматривает защиту населения от вредных выбросов в атмосферу от пыли копоти шума от сточных вод.
1.2 Цель раздела "Природопользование и охрана окружающей среды" дипломного проекта:
) анализ природоохранной деятельности предприятия;
) влияние модернизации на окружающую среду.
Сырьевая база обеспечивается рудником в городе Бакале а также (в перспективе) разработкой Приоскольского железорудного месторождения.
Рисунок 7.1 – Роза ветров
Климат резко континентальный. Максимальная температура 34.5 минимальная температура -42.9. Толщина снежного покрова колеблется в пределах от 058 м до 03 м. Снежный покров держится в течение 168 дней в году. Наибольшее количество осадков выпадает в летнее время. Среднее количество осадков 452 мм. Наибольшая относительная влажность воздуха наблюдается в зимний период. В летний период малая влажность воздуха вызывает значительную испаряемость и пересыхание почвы. Направление господствующих ветров: 37% – западные 21% – юго-западные. Скорость ветров в среднем 38-58 мс. Санитарно-защитная зона – 1000м.
К отходам производства относятся: пыль окалина шлаки шламы.
2 Оценка влияния деятельности предприятия на окружающую среду
Технологический процесс производства прокатной стали сопровождается выделением в атмосферу некоторых вредных веществ.
Параметры характеризующие влияние производства на природную среду приведены в таблице 7.1.
Таблица 7.1 – Влияние на природную среду
Наименование вредного
Вывод: фактические выбросы вредных веществ в атмосферу находятся в пределах допустимых норм что достигается очисткой газов выбрасываемых в атмосферу.
3 Организационные и технические мероприятия на предприятии осуществляемые в целях охраны окружающей среды
газов выбрасываемых в атмосферу включает в себя два типа мероприятий:
а) Организационные мероприятия:
– разрабатываются планы мероприятий по снижению выбросов в атмосферу;
– разработаны нормативы на ПДВ;
– производятся постоянные замеры на ПДВ с учётом превышения разработанных нормативов ПДВ принимаются меры по дополнительной очистке газов;
б) Технические мероприятия:
Вследствие большой концентрации в отходящих при прокатке газах окислов железа продуктов горения – SO2 CO NO2 которые отрицательно влияют на здоровье рабочих и окружающую среду необходимо их улавливание и очистка.
Вредные вещества подаются в систему газоочистки при помощи вытяжных вентиляторов. Первая стадия очистки заключается в том что отходящие газы подаются в скруббер где они орошаются водой с целью охлаждения. Затем из скруббера газы поступают в фильтр-камеру состоящую из форсунок-распылителей. Здесь происходит основная очистка. Принцип очистки заключается в прохождении газов через слой воды поступающей под давлением из форсунок. Последняя стадия очистки газов происходит в циклоне где идет отделение воды которая по трубопроводам опять поступает к форсункам. После этого очищенные газы выбрасываются в атмосферу. ПДК выбрасываемых в атмосферу вредных веществ соответствует нормам ГОСТ 17.2.3.02-78 [27].
Помимо установки газоочистных систем на предприятии ведутся работы по озеленению территории завода так как листва деревьев тоже поглощает вредные вещества в частности СО2 которые выделяются при металлургическом производстве.
Предусмотрен чистый оборотный цикл и очистные сооружения ливневой канализации. После очистных сооружений дождевые сточные воды подаются на подпитку оборотных циклов что уменьшает забор "свежей" технической воды. Питьевая вода подаётся от существующих заводских сетей а хозбытовые сточные воды отводятся в заводские сети и далее перекачиваются на городские очистные сооружения.
Предусматривается утилизация уловленной пыли от газочисток аспирационных систем окалины МНЛЗ лома огнеупорной футеровки. Переработка шлака производится на осваиваемой в настоящее время на шлаковом отвале дробильно-сортировочной установке.
Основными факторами оказывающими вредное воздействие на окружающую среду при переработке отвальных шлаков является:
- выбросы пыли на операциях перегрузки дробления и сортировки шлака;
- стоки образующиеся от воздействия природных осадков и таяния снега на поверхности шлака.
Естественная влажность отвальной массы составляет 35-48%. Это выше порога пылевыделения характерного для отвальных мартеновских шлаков на операциях перегрузки дробления и сортировки. В случае повышенных температур окружающего воздуха снижения влажности шлака в узле выгрузки отвальной массы с питателя на головной конвейер будет предусмотрена система орошения шлака.
Для устранения вредного воздействия стоков по периметру ДСУ оборудуют специальную траншею в которую стекают сточные воды после дренажа через шлаковую подушку естественные стоки очищаются от механических примесей. Химически растворимые в воде минералы по данным Европейской ассоциации шлакопереработчиков являются безвредными для окружающей среды.
Источниками выделения вредных веществ являются дымовые трубы шлаковый отвал и т.п. Это приводит к сильному локальному загрязнению атмосферы в радиусе 50 км от источника. Загрязнение биосферы выбросами приводит к нарушению равновесия кругового оборота веществ в природе а так же вызывает мутации в геноме биологических видов (в том числе и человека).
Вредные вещества выбрасываемые в атмосферу из труб переносятся и рассеиваются в ней по-разному в зависимости от метеорологических условий. Они могут осаждаться на поверхности земли растительности водной поверхности вымываться из атмосферы дождями или улетучиваться в космическое пространство. На процесс рассеивания выбросов в атмосфере оказывает влияние целый ряд факторов: состояние атмосферы рельеф местности и характер расположения на ней предприятий высота трубы скорость газов в трубе его температура и плотность и др.
Сточные воды сталеплавильных цехов могут содержать взвешенные вещества нефтепродукты кислоты щёлочи соли фенолы цианиды. Содержащиеся вредные компоненты в атмосфере над предприятием при соединении с водой образуют тяжёлые оксиды и щёлочи и в таком виде насыщают почву а так же подземные воды.
Негативное воздействие на литосферу происходит и при хранении шихтовых материалов (особенно лома) и вторичных ресурсов (шлака шлама) в результате насыщения почвы тяжёлыми металлами от их окисления. Положение усугубляется вибрацией создающейся при их переработке и транспортировки. К веществам загрязняющих почву относят: тяжёлые металлы и их соединения (Hg Pb Cd и др.); циклические углеводороды бензапирен.
В качестве руководящих документов по охране окружающей среды является Федеральный закон "Об охране окружающей среды" статья 34 "Общие требования в области охраны окружающей среды при размещении проектировании строительстве реконструкции вводе в эксплуатацию эксплуатации консервации и ликвидации зданий строений сооружений и иных объектов".
Сведение до минимума вредных выбросов в воздушный бассейн достигается путём внедрения эффективных систем очистки отходящих газов совершенствованием и оптимизацией технологических процессов с целью уменьшения выделений в атмосферу максимальным использованием отходов производства вторичных энергоресурсов (использование тепла и химической энергии отходящих газов).
Для очистки отходящих газов которые содержат 120 гм3 пыли над электропечью установлена система газоочистки мокрого типа. Степень очистки электросталеплавильных газов составляет 998%. По санитарным нормам допускается не более 100 мгм3 газов выбрасываемых в атмосферу. При этом среднесуточная концентрация пыли в приземном слое составляет не более 015 мгм3. Газоочистное оборудование обеспечивает остаточную запылённость дымовых газов не более 20 мгм3.
Вследствие запрещения сброса загрязнённой воды в водоёмы в мокрых газоочистках и системах охлаждения применяются оборотное водоснабжение при котором в системах всё время используется одна и та же вода непрерывно очищаемая и охлаждаемая. Наряду с ликвидацией загрязнённых источников оборотное водоснабжение даёт огромную экономию потребления воды которая обусловлена только необходимостью восполнения потерь воды связанных с её испарением и утечками.
Строительство специальных зданий для хранения и подготовки шихты позволит снизить негативное влияние на литосферу.
3.3 Влияние модернизации привода перемещения каретки манипулятора защитной трубы МНЛЗ на обеспечение экологического благополучия работников и населения
Модернизация манипулятора защитной трубы МНЛЗ №1 в рассматриваемом проекте на обеспечение экологического благополучия работников и населения влияния не оказывает.
3.4 Предложения по снижению вредного воздействия производства на окружающую среду
Для снижения выбросов загрязняющих веществ в атмосферу необходимо внедрять фильтры новейших технологий а также орошать окружающие территории хвойными деревьями и кустарниками.
Одним из приоритетных направлений можно считать мероприятия по очистке загрязнённых территорий. Очистка территорий представляет из себя:
) удаление вредных веществ с загрязнённых территорий;
) восстановление территории с целью её дальнейшей эксплуатации.
Снижению загрязнения окружающей среды могут способствовать меры по предотвращению загрязнений. К таким мерам относятся:
) снижение использования определённых химических веществ;
) замена токсичных веществ на нетоксичные или менее токсичные.
Любое металлургическое производство является источником загрязнения окружающей среды. Предприятие "Магнитогорский металлургический комбинат" – это металлургический комбинат с полным циклом выплавки стали где основные загрязняющие выбросы это:
- диоксид серы и окислы азота;
- летучие органические соединения;
Выбросы вредных веществ от предприятий черной металлургии оказывают негативное воздействие на здоровье населения и на окружающую среду как на местном так и на региональном уровне.
Разрабатываемая модернизация данного дипломного проекта не влияет на охрану окружающей среды.
Манипулятор в исходном варианте имел ручной привод вращения стрелы что затрудняло одновременные поворот трубы и движение каретки а так же не позволяло вращать стрелу от ящика управления. Поэтому целесообразным является разработка электромеханического привода в виде планетарного мотор-редуктора.
Так же в представленном проекте произведена реконструкция привода перемещения каретки манипулятора что положительно скажется на его обслуживании и снизит время простоев связанных с натяжением цепи.
С экономической точки зрения проект эффективен. Срок окупаемости модернизации составляет 3 года и 4 месяца.
Подводя итоги дипломного проекта можно сказать что применение усовершенствования незначительного узла МНЛЗ облегчает обслуживание машины в целом.
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
Целиков А. И. Машины и агрегаты металлургических заводов: в 3-х томах. Т. 2. Учебник для вузов. - М.: Металлургия 1988. 432 с.
Анурьев В. И. Справочник конструктора-машиностроителя: в 3-х томах. Т.23. - М.: Машиностроение 2006. 928 с.
Рутес В. С. и др. Теория непрерывной разливки. - М.: Металлургиздат 1971. 318 с.
Буланов Л. В. и др. Машины непрерывного литья заготовок. Теория и расчёт. Екатеринбург: Уральский центр ПР и рекламы 2003. 320 с.
Куберский С.В. Семирягин С.В. Расчёты технологических и конструктивных параметров МНЛЗ: Учебное пособие. - Алчевск: ДонГТУ 2006. 148 с.
В. М. Нисковских и др. Машины непрерывного литья слябовых заготовок. - М.: Металлургия 1991. 272 с.
Баранов Г. Л. Расчёт деталей машин. Учебное пособие. Екатеринбург: ГОУ ВПО УГТУ-УПИ 2005. 172 с.
Дюдкин Д. А. Кисиленко В.В. и др. Производство стали. Том 4. Непрерывная разливка стали. - М.: Теплотехник 2009. 528 с.
Гребеник В. М. и др. Расчёт металлургических машин и механизмов. -М.: Выща шк. Головное издательство 1988. 448 с.
Паршин В. С. Спиридонов В. А. Мухаморов В. Л. Толкатели заготовок металлургических печей. Учебное текстовое электронное издание. УГТУ-УПИ: 2009. 39с.
Ю. И. Свирщевский Н. Н. Макейчик. Расчёт и конструирование коробок скоростей и подач. Минск: Вышейшая школа. 1976. 592с.
С.А. Казак В.Е. Дусье Е.С. Кузнецов и др. Курсовое проектирование грузоподъёмных машин. – М.: Высшая школа. 1989. 319с.
Трудовой кодекс РФ. Федеральный закон РФ от 30.12.2001 № 197-ФЗ с изм. и доп.
Федеральный закон РФ О техническом регулировании от 27.12.2002 №184-ФЗ
Федеральный закон РФ О защите населения и территорий от чрезвычайных ситуаций природного и техногенного характера от 21 декабря 1994 года № 68-ФЗ.
ГОСТ 12.0.230-2007 ССБТ Система управления охраной труда. Общие требования.
ГОСТ 12.0.002-80. Термины и определения.
ГОСТ 12.0.003-74 ССБТ. Опасные и вредные производственные факторы. Классификация.
Постановление Мин труда и социального развития РФ. Мин образования РФ от 13.01.2003г. № 129 Об утверждении порядка обучения по охране труда и проверке знаний требований охраны труда работников организаций.
ГОСТ 2.404-75 ЕСКД. Правила выполнения чертежей зубчатых реек.
ГОСТ 12.4.008-84 ССБТ. Средства индивидуальной защиты.
ГОСТ 12.4.011-89 ССБТ. Средства защиты работающих. Общие требования и классификация.
ГОСТ 12.4.026-2001 ССБТ. Цвета сигнальные и знаки безопасности.
ГОСТ 12.4.113-82 ССБТ. Работы учебные лабораторные. Общие требования безопасности.
ГОСТ 27.001-95 Система стандартов «Надежность в технике». Основные положения.
ГОСТ 27.002-89. Надежность в технике. Основные понятия. Термины и определения.
СНиП 2.01.51-90. Нормы проектирования инженерно-технических мероприятий по повышению устойчивости функционирования.
Средства защиты в машиностроении. Расчет и проектирование: Справочник С.В.Белов А.Ф.Козьяков О.Ф.Парталин и др.; Под ред. С.В.Белова. М.: Машиностроение 1967. 368 с.
Долин П. А. Справочник по технике безопасности.М.: Энергоиздат 1982. 734 с.
Белов С.В. Средства защиты в машиностроении: Справочник. М.: Машиностроение 1992.
Михно Е.П. Ликвидация последствий аварий и стихийных бедствий. М.: Атомиздат1979. 287 с.
Охрана труда в машиностроении: Учебник Под ред. Е.Я.Юдина и С.В.Белова. М.: Машиностроение 1983. 432 с.
Атаманюк В.Г. Ширшев Л.Г. Акимов Н.И. Гражданская оборона: Учебник для втузов. М.: Высшая школа 1989.
Профирьев Б.Н. Государственное управление в чрезвычайных ситуациях. М.: Наука 1991.136 с.
СНиП 31-03-2001. Производственные здания. М.: ЦНТП Госстроя СССР 1986. 16с.
СНиП 2.09.03-85. Сооружения промышленных предприятий. М.: Стройиздат 1985.
СНиП 2.09.04-87. Административные бытовые здания. М.: ЦНТП Госстроя СССР 1988. 14 с.
СанПиН 2.2.12.1.1.1200-03. Санитарно-защитные зоны и санитарная классификация предприятий сооружений и иных объектов. Новая редакция утверждена Главным государственным врачом от 25.09.2007 № 74.
ГОСТ 12.1.003-83 ССБТ. Шум. Общие требования безопасности.
ГОСТ 27818-88. Машины вычислительные и системы обработки данных. Допустимые уровни шума на рабочих местах и методы определения.
ГОСТ 12.1.029-80 ССБТ. Средства и методы защиты от шума.
ГОСТ 12.1.036-81 ССБТ. Шум. Допустимые уровни в жилых и общественных зданиях.
ГОСТ 12.2.098-84 ССБТ. Звукоизолирующие кабины.
СНиП 23-03-2003. Защита от шума.

чертёж рейки.dwg

Нормальный исходный
Острые кромки притупить
Неуказанные радиусы скруглений 0
Сталь 35Л ГОСТ 1050-88
ДП 1504.04 133 037 02 016

опора.dwg

Неуказанные предельные отклонения размеров: Н14
Неуказанные радиусы скруглений - 3 мм
Формовочные уклоны по ГОСТ 3212-80
Острые кромки притупить
Сталь 35 ГОСТ 1050-88
ДП 1504.04 133 037 03 037

Штурвал.dwg

Сварные швы по ГОСТ 14771-76
нестандартный - см. В.
Электроды типа Э 50А ГОСТ 9467-75
ДП 1504.04 133 037 04СБ

Лист 10; 260х300.dwg

Неуказанные предельные отклонения размеров обрабатываемых
* Размеры для справок
СТ3СП5-св ГОСТ 14637-89
ДП 1504.04 133 037 04 05

спецификация к штурвалу.dwg

ДП 1504.04 133 037 04
ДП 1504.04 133 037 04 СБ
ДП 1504.04 133 037 04 04
ДП 1504.04 133 037 04 05
ДП 1504.04 133 037 04 06
ДП 1504.04 133 037 04 07

вал.dwg

Неуказанные предельные отклонения размеров: Н14
Неуказанные радиусы скруглений 1
Острые кромки притупить
ДП 1504.04 133 037 03 035

лист 5; 40х280.dwg

СТ3СП5-св ГОСТ 14637-89
ДП 1504.04 133 037 04 06
ДП 1504.04 133 037 04 06
* Размеры для справок

Труба 32х2,8; L=80.dwg

* Размеры для справок.
Неуказанные предельные отклонения размеров обрабатываемых
ДП 1504.04 133 037 04 04
ДП 1504.04 133 037 08 04

лист 2; 265х290.dwg

Неуказанные предельные отклонения размеров обрабатываемых
* Размеры для справок
ДП 1504.04 133 037 04 07
Б-ПН-2 ГОСТ 19903-74
-СТ3СП5-св ГОСТ 16523-97

колесо зуб..dwg

Неуказанные предельные отклонения размеров: Н14
Неуказанные радиусы скруглений - 4 мм
Острые кромки притупить
Нормальный исходный контур
Коэффициент смещения
ДП 1504.04 133 037 03 034
Сталь 45 ГОСТ 1050-88

дет.модернизации привода перемещения.dwg

Неуказанные предельные отклонения размеров: Н14
Неуказанные радиусы скруглений 1
Острые кромки притупить
Неуказанные радиусы скруглений - 4 мм
Неуказанные радиусы скруглений - 3 мм
Формовочные уклоны по ГОСТ 3212-80
Нормальный исходный
Неуказанные радиусы скруглений 0
ДП 1504.04 133 037 03 035
Нормальный исходный контур
Коэффициент смещения
ДП 1504.04 133 037 03 034
Сталь 45 ГОСТ 1050-88
ДП 1504.04 133 037 03 037
Сталь 35Л ГОСТ 1050-88
ДП 1504.04 133 037 02 016

МНЛЗ №1 _ КП1 1504.04 123 010 01.dwg

манипулятор.dwg

Техническая характеристика
Длина защитной трубы
Максимальное усилие прижатия защитной трубы
Радиус действия манипулятора
Ход каретки манипулятора
Механизм прижима (подъёма и опускания) защитной трубы
Механизм прижатия - гидравлический (жидкость не поддерживающая
максимальное рабочее давление
скорость на штоке при подъёме и опускании без поджима
параметры гидроцилиндра Rexroth CDH2MP5:
номинальное давление
Механизм вращения защитной трубы:
Мотор-редуктор планетарный 3МП-50-50-3
вращающий момент на выходном валу
частота вращения на выходном валу
Механизм передвижения каретки манипулятора
электромеханический
смазка передачи - графитовая.
червячный мотор-редуктор фирмы
частота вращения тихоходного вала редуктора
общее передаточное число редуктора
вращающий момент на выходном
Технические требования
Все размеры для справок
Обеспечить свободное вращение всех шарнирных узлов. Заедание не
Обеспечить одинаковый боковой зазор между ходовыми колёсами картки
манипулятора и направляющими площадки.
ДП 1504.04 133 037 02СБ
Кафедра МиРМ гр. МЗ-670303
Максимальное верхнее
Максимальное возможное положение
Автоматическое опускание защитной трубы
Насосно-аккумуляторная станция
Пост управления перемещением каретки
Край крышки промковша
электрических разъемов
Датчики положения каретки
Кабель-канал S 0650.225-LG-200-St-2600 FAIMII Kabel Schlepp
Стенд стальковша повёрнут на 4
Привод перемещения каретки манипулятора
Поворот стенда стальковша
Поворот тележки промковша
Разливочная площадка
Поворотный кронштейн
для прокладки электрических кабелей
До оси шарнира поворотного
Металлоконструкция на ПУ1
ДП 1504.04 133 037 02
ДП 1504.04 133 037 03СБ
Кронштейн поворотный
Разводка металлорукавов
50.225-LG-200-St-2600

дет. штурвала.dwg

Неуказанные предельные отклонения размеров обрабатываемых
* Размеры для справок
СТ3СП5-св ГОСТ 14637-89
ДП 1504.04 133 037 04 05
ДП 1504.04 133 037 04 07
Б-ПН-2 ГОСТ 19903-74
-СТ3СП5-св ГОСТ 16523-97
ДП 1504.04 133 037 04 06
ДП 1504.04 133 037 04 06

МНЛЗ ВО.dwg

Кафедра МиРМ гр. МЗ-670303
Сталевоз СС-385-4800
Ось рольганг-тележки
Металлоконструкции фонарей и ветроотбойных щитов
Крановые троллеи для 2 очереди строительства
Токопровод кабельный и установка электроаппаратуры
ДП 1504.04 133 037 01ВО
Внутренний водопровод и канализация
Троллейный тоннель шлаковоза
Газоход от стенда для разогрева промковшей
Трубопроводы пожаротушения
Установка оборудования для разогрева промковшей
Отсос газа от установки для разогрева промковшей
Линии информационных связей АСУП
Площадка для обслуживания
транспортировки кристаллизатора
Тележка передаточная для
Базовая стенка кристаллизатора
Ось пути сталевоза №1
Помещение ПАО4-1; ПАО4-2
Пост управления ПУ2-1
Электропомещение 4ЭП
Электропомещение 3ЭП
Внутрицеховая система пожаротушения
Подземное хозяйство МНЛЗ
Водопровод хоз. питьевой и про-
Подземное хозяйство рольганг-тележки
Проходной тоннель между ручьями
Пост управления ПУ3-1

Технико- экономические показатели _ ДП 1504.04 133 037 08.dwg

Технико-экономические показатели
Себестоимость 1 т продукции
Рентабельность продукции
Точка безубыточности
Валовая себестоимость
Технико-экономическое обоснование проекта
Финансовый профиль проекта
Точка безубыточности проекта
ДП 1504.04 133 037 05

устройство для установки защитной трубыСБ.dwg

Все размеры справочные.
Обеспечить свободное
вращение ходовых колёс
заполнить пластичной
смазкой УНИОЛ-2 ГОСТ 23510-79 в количестве 23 от объёма
полости. Количество точек смазки - 4 шт.
Схема расположения отверстий
для монтажа механизма передвижения каретки
Ось передней пары колёс
ДП 1504.04 133 037 03СБ