Электроснабжение и электрооборудование механического цеха тяжелого машиностроения

Cхема КЗ МЦТМ.испр.1.dwg

Условные обозначения :
Инструментальная тумбочка
Схема электроснабжения
0613.02.02.2108.51.00.000Э7
Ремонтно-механический цех
автотранспортного предприятия.
План расположения ЭО.
Наименование и техническая характеристика
обозначение документа

Cхема ЭСН МЦТМ.испр.dwg

Условные обозначения :
Инструментальная тумбочка
0613.02.02.2108.51.00.000Э3
Ремонтно-механический цех
автотранспортного предприятия.
Схема электроснабжения однолинейная
для проверки и регу-
тяжелого машиностроения
0613.02.02.2108.51.00.000Э7
План расположения ЭО.
Наименование и техническая характеристика
обозначение документа

Cхема ЭСН МЦТМ.испр.1.dwg

Условные обозначения :
Инструментальная тумбочка
0613.02.02.2108.51.00.000Э3
Ремонтно-механический цех
автотранспортного предприятия.
Схема электроснабжения однолинейная
для проверки и регу-
тяжелого машиностроения
0613.02.02.2108.51.00.000Э7
План расположения ЭО.
Наименование и техническая характеристика
обозначение документа

План МЦТМ.испр.dwg

Условные обозначения :
Инструментальная тумбочка
тяжелого машиностроения
План расположения ЭО.
0613.02.02.2108.51.00.000Э7
Станок плоскошлифовальный 372АМ
Станок анодно-механический МЭ-31
Вентилятор вытяжной АИРМ200М2
Станок обдирочный РТ-341
Станок обдирочный РТ-250
Вентилятор приточный АИРМ200L2
Наименивание оборудования
Экспликация оборудования
Экспликация помещений
Наименивание помещения
Инструментальный склад
Административное помещение
Станок анодно-механический МЭ-12
Ремонтно-механический цех
автотранспортного предприятия.
Наименование и техническая характеристика
обозначение документа

План МЦТМ.испр.1.dwg

Условные обозначения :
Инструментальная тумбочка
тяжелого машиностроения
План расположения ЭО.
0613.02.02.2108.51.00.000Э7
Станок плоскошлифовальный 372АМ
Станок анодно-механический МЭ-31
Вентилятор вытяжной АИРМ200М2
Станок обдирочный РТ-341
Станок обдирочный РТ-250
Вентилятор приточный АИРМ200L2
Наименивание оборудования
Экспликация оборудования
Экспликация помещений
Наименивание помещения
Инструментальный склад
Административное помещение
Станок анодно-механический МЭ-12
Ремонтно-механический цех
автотранспортного предприятия.
Наименование и техническая характеристика
обозначение документа

Cхема КЗ МЦТМ.испр.dwg

Условные обозначения :
Инструментальная тумбочка
Схема электроснабжения
0613.02.02.2108.51.00.000Э7
Ремонтно-механический цех
автотранспортного предприятия.
План расположения ЭО.
Наименование и техническая характеристика
обозначение документа

Электроснабжение МЦТМ.Монтаж.тех.2014.4.docx

ХАРАКТЕРИСТИКА ЭСН МЕХАНИЧЕСКОГО ЦЕХА ТЯЖЕЛОГО МАШИНОСТРОЕНИЯ4
1.Характеристика производственной зоны и оценка уровня электрификации4
2.Сводная ведомость технологического оборудования5
1.Расчет электрических нагрузок8
2.Расчет и выбор компенсирующего устройства17
3.Расчет и выбор трансформаторов19
4.Расчет токов короткого замыкания20
5.Расчет и выбор аппаратов защиты и линий электроснабжения.22
6.Расчет заземляющего устройства24
Создание энергосистем и объединение их между собой на огромных территориях стало основным направлением развития электроэнергетики мира в 20 веке. Это обусловлено отличительной особенностью отрасли в которой производство и потребление продукции происходят практически одновременно. Невозможно накопление больших количеств электроэнергии а устойчивая работа электростанции и сетей обеспечиваются в очень узком диапазоне основных параметров режима. В этих условиях надежное электроснабжение от отдельных электростанций требует резервирование каждой станции как по мощности так и по распределительной сети.
Но главным преимуществом энергообъединения является возможность широкого маневрирования мощностью и электроэнергией на огромных территориях в зависимости от реально складывающихся условий.
Для этого необходима координация развития энергосистем и энергообъединений путем прогнозирования как на долгосрочную так и на краткосрочную перспективу которое должно периодически повторяться. Последнее обусловлено тем что все исходные данные для прогнозирования весьма неопределенны даже в условиях плановой экономики страны. Очевидно что в условиях рыночной экономики эта неопределенность многократна возрастает.
Целью данной курсовой работы является проектирование электроснабжения механического цеха тяжелого машиностроения (МЦТМ) который является составным элементом промышленного производства завода.
ХАРАКТЕРИСТИКА ЭСН МЕХАНИЧЕСКОГО ЦЕХА ТЯЖЕЛОГО МАШИНОСТРОЕНИЯ
1.Характеристика производственной зоны и оценка уровня электрификации
Механический цех тяжелого машиностроения (МЦТМ) предназначен для серийного производства изделий. Он является крупным вспомогательным цехом машиностроительного завода и выполняет заказы других цехов. В станочном отделении цеха установлено основное оборудование: обдирочные шлифовальные и анодно-механические станки. В цехе предусмотрены помещения для трансформаторной подстанции (ТП) вентиляторной инструментального склада администрации и пр. Количество рабочих смен – 2.
Потребители механического цеха тяжелого машиностроения имеют 2 и 3 категорию надежности ЭСН. Механический цех машиностроительного предприятия относится ко второй категории потребителей электроэнергии так как перебой в его электроснабжении повлечет за собой нарушения технологических процессов простой оборудования задержку в поставках изделий для других цехов предприятия.
ЭСН от главной понизительной подстанции (ГПП) завода. Расстояние от ГПП до цеховой ТП – 12 км а от энергосистемы (ЭСН) до ГПП – 8 км. Напряжение на ГПП – 10 кВ. Схема цеховой электрической сети механического цеха тяжелого машиностроения выполнена радиальным способом. Распределение электроэнергии для питания электроприемников цеха осуществляется через распределительные устройства. Передача электроэнергии производится от комплектной внутрицеховой трансформаторной подстанции 1004 кВ с двумя трансформаторами типа ТМ мощностью 1000 кВА так как цех относится к потребителям электроэнергии второй категории. Технические данные установленных на внутрицеховой КТП трансформаторов указаны в таблице 1.1. Подвод питания на распределительные пункты цеха осуществляется по кабельным линиям от ВРУ на КТП. Кабельные линии от распределительных пунктов до электроприемников проложены в полу в стальных трубах либо на лотках и в металлических коробах.
Таблица 1.1. - Технические данные трансформаторов герметичных масляных с негорючим жидким диэлектриком (ГОСТ 16555-75).
Номинальная мощность кВА
Номинальные напряжения кВ
Каркас здания цеха смонтирован из блоков-секций длиной 6 м каждый.
Размеры цеха А х В х Н = 48 х 30 х 9 м.
Грунт в районе цеха - песок с температурой +20 оС.
Вспомогательные помещения двухэтажные высотой 4 м.
2.Сводная ведомость технологического оборудования
Перечень электрооборудования МЦТМ дан в таблице 1.2. Мощность энергопотребления (Рэп) указана для одного электроприемника.
Таблица 1.2.- Перечень электрооборудования МЦТМ.
Станок плоскошлифовальный 372АМ
Вентилятор приточный АИРМ200L2
Станок обдирочный РТ-250
Станок обдирочный РТ-341
Станок анодно-механический МЭ-12
Вентилятор вытяжной АИРМ200М2
Станок анодно-механический МЭ-31
Номинальная мощность мостового крана приведенная к длительному режиму работы (ПВ=100%) кВт:
где Рп - паспортная мощность кВА;
ПВ - продолжительность включений.
Таблица 1.3. - Значения коэффициентов для потребителей электроэнергии.
Анодно-механические станки
Шлифовальные станки
Освещение люминисцентными лампами
Освещение лампами ДРЛ
Таблица 1.4. - Групповая ведомость потребителей электроэнергии РМЦ.
Установленная мощность кВт
Кран мостовой (приведен к ПВ 100%)
Вентилятор вытяжной АИРМ200M2
Освещение удельная плотность
1.Расчет электрических нагрузок
Расчёт силовой группы №1
Активная мощность за максимально загруженную смену кВт:
где Ки - коэффициент использования электроприемников;
Рн - номинальная активная мощность силовой группы кВт.
Рсм1 = 01 · 253 = 253 кВт
Реактивная мощность за максимально загруженную смену квар:
где Рсм - активная мощность за максимально загруженную смену кВт;
tg - коэффициент реактивной мощности.
Qсм1 = 253 173 = 438 квар
Полная сменная мощность [4 стр.25] кВА:
где Pсм - активная мощность группы за максимально загруженную смену кВт;
Qсм - реактивная мощность группы за максимально загруженную смену квар.
Модуль силовой сборки в группе [4 стр.22]:
где Pн.нб - максимальная мощность приемника в группе кВт;
Pн.нм - минимальная мощность приемника в группе кВт.
Эффективное число злектроприемников в группе nэ :
при Kи02 m3 Рн – переменная:
Максимальная активная нагрузка группы кВт:
Pм = Кз · Pн. (2.1.5)
где Кз - коэффициент загрузки для повторно-кратковременного режима Кз = 075;
Pн. - суммарная номинальная мощность группы кВт.
Pм1 = 075· 253 = 1897 кВт.
Максимальная реактивная нагрузка в группе квар:
Qм1 = Qсм1 = 438 квар
Максимальная полная нагрузка группы кВА:
где Pм - максимальная активная нагрузка группы кВт;
Qм - максимальная реактивная нагрузка группы квар.
Максимальный ток группы А:
где Sм - максимальная полная нагрузка группы кВА.
Расчёт силовой группы №2
Активная мощность за максимально загруженную смену кВт
Рсм2 = 016 · 2500 = 400 кВт
Реактивная мощность за максимально загруженную смену квар
Qсм2 = 400 133 = 532 квар
Полная сменная мощность кВА по формуле (2.1.3):
Модуль силовой сборки по формуле (2.1.4):
Эффективное число злектроприемников в группе nэ:
при n5 Kи02 m3 Рн – переменная
Максимальная активная нагрузка группы кВт по формуле (2.1.5):
для длительного режима работы Кз = 09;
Pм2 = 09· 2500 = 2250 кВт.
Qм2 = Qсм2 = 532 квар
Максимальная полная нагрузка группы кВА по формуле (2.1.6):
Максимальный ток группы А по формуле (2.1.7):
Расчёт силовой группы №3
Рсм3 = 017 · 5300 = 901 кВт
Qсм3 = 901 117 = 1054 квар
Pм3 = 09· 5300 = 4770 кВт.
Qм3 = Qсм3 = 1054 квар
Расчёт силовой группы №4
Рсм4 = 06 · 940 = 564 кВт
Qсм4 = 564 075 = 423 квар
при n5 Kи02 m3 Рн – переменная:
Коэффициент максимума активной нагрузки определяется по графику зависимости .
Pм = Км · Pсм (2.1.9)
где Км - коэффициент максимума активной нагрузки;
Pсм - активная мощность группы за максимально загруженную смену кВт.
Pм4 = 141 · 564 = 7952 кВт.
где - коэффициент максимума реактивной нагрузки
при числе приемников в группе nэ 10 принимается =11
при числе приемников в группе nэ >10 принимается =1;
Qсм- реактивная мощность за максимально загруженную смену квар.
Qм1 = 11 · 423 = 4653 квар
Расчёт силовой группы №5
Рсм5 = 016 · 1052 = 1683 кВт
Qсм5 = 1683 133 = 2239 квар
Pм5 = 09· 1052 = 9468 кВт.
Qм5 = Qсм5 = 2239 квар
Расчёт силовой группы №6
Освещение производственного помещения выполнено лампами типа ДРЛ в светильниках РСПО5ГОЗ высота подвеса – более 4 м а вспомогательных помещений складов и бытовых помещений – люминисцентрными лампами ЛБ-40.
Для производственных площадей принимается удельная плотность освещения Pуд = 9 Втм2 а для административных и складских помещений
Расчет производится методом удельной мощности на освещаемую поверхность согласно рекомендациям изложенным в п. 4.3 [5 стр.108].
Общая площадь административных и складских помещений м2 :
где A – длина помещения м
B – ширина помещения м.
Общая площадь производственных помещений м2
Sп = 48 · 30 – 252 = 1188 м2
Установленная мощность освещения Вт:
Pо.уст = Pуд · S (2.1.12)
где Pуд - удельная мощность освещения помещения Втм2;
S - площадь помещения м2.
Pо.уст.а = 12 · 252 = 3024 Вт = 302 кВт;
Pо.уст.п = 9 · 1188 = 10692 Вт = 107 кВт;
Расчетная активная осветительная нагрузка Вт:
Рр = Кс · КПРА · Pо.уст (2.1.13)
где Кс - коэффициент спроса освещения для производственных зданий и цехов в целом Кс= 09;
КПРА – коэффициент учитывающий потери в пускогегулирующей аппаратуре газоразрядных ламп для люминисцентных ламп КПРА= 12 для ламп типа ДРЛ КПРА= 11.
Pр.а = 09 · 12 · 302 = 326 кВт;
Pр.п = 09 · 11 · 107 = 1059 кВт.
Суммарная расчетная активная осветительная нагрузка кВт:
Pр = 326+1059 = 1385 кВт.
Расчетная реактивная осветительная нагрузка квар:
где Рр – расчетная активная осветительная нагрузка кВт;
tg - коэффициент реактивной мощности для ламп ДРЛ tg = 033 для светильников с люминисцентными лампами tg = 048.
Qр. а = 326 · 048 = 156 квар.
Qр. п = 1059 · 033 = 349 квар.
Суммарная расчетная реактивная осветительная нагрузка квар:
Qр = 156+349 = 505 квар.
Максимальная полная нагрузка группы кВА по формуле (3.6):
Максимальный ток группы А по формуле (3.7):
Расчёт суммарных нагрузок цеха
Суммарная активная номинальная нагрузка [5 стр.104] кВт:
где Рнn - активная номинальная мощность потребителей n-ой силовой группы кВт.
Рн = 253+250+530+1052+94+1372=101822 кВт
Суммарная активная нагрузка за наиболее загруженную смену [5 стр.104] кВт:
где Рсмn - активная мощность за наиболее загруженную смену n-ой силовой группы кВт.
Рсм = 253+40+901+564+1683+1385 = 21971 кВт.
Суммарная реактивная нагрузка за наиболее загруженную смену[5 стр.104] квар:
где Qсмn - реактивная мощность за наиболее загруженную смену n-ой силовой группы квар.
Qсм = 438+532+1054+423+2239+505 = 23272 квар.
Полная сменная мощность кВА:
где Pсм - суммарная активная мощность за максимально загруженную смену кВт;
Qсм - суммарная реактивная мощность за максимально загруженную смену квар.
Суммарная максимальная активная нагрузка кВт:
Pм = Pм1 + Pм2 + + Pмn (2.1.21)
Pм = 1897+225+477+7952+9468+1385= 90902 кВт.
Суммарная максимальная реактивная нагрузка квар:
Qм = Qм1 + Qм2 + + Qмn (2.1.22)
Qм = 438+532+1054+4653+2239+505 = 23695 квар.
Суммарная максимальная полная мощность цеха кВА:
Sм = Sм1 + Sм2 + + Sмn (2.1.23)
Sм = 1947+2312+4885+9213+9729+1474 = 94333 кВА.
Суммарный максимальный ток по цеху А:
Iм = Iм1 + Iм2 + + Iмn (2.1.24)
Iм = 2958+35128+74222+13998+14782+224 = 143328А.
2.Расчет и выбор компенсирующего устройства
Компенсация реактивной мощности имеет большое народнохозяйственное значение и является частью общей проблемы повышения КПД систем электрического снабжения и улучшения качества опускаемой потребители электроэнергии.
Потребитель электроэнергии для нормальной работы нуждаются как в активной так и реактивной мощности. Реактивная мощность потребляемая промышленными предприятиями распределяется между отдельными видами электроприемников следующим образом: 65-70% приходится на долю АД: 20-25% на тр-ры и около 10%-на воздушные электрические сети и другие электрические приемники.
Увеличение потребляемой электрической установкой реактивной мощности вызывает рост тока в проводниках любого звена в системе электрического снабжения и снижает величину коэффициента мощности электрической установки.
Таблица 2.1 – Параметр компенсирующего устройства
: Определим фактический тангенс угла и узла по формуле
где tg - фактический тангенс угла узла
- реактивная мощность смены узла
- полная суммарная активная мощность
tg = 25296 20404 = 123
: Определим расчётную мощность КУ по формуле:
Q = αРм (tg - tg) (2.2.2)
где Q – компенсация реактивной мощности
Р – полная суммарная активная мощность
tg – фактический тангенс угла узла
tg - оптимальный тангенс угла и α = 09
Q = 0929929(123-033) = 24242 кВар
: Выбираем тип установки: УКМ-04-250-50 УЗ
: Определяем фактическое значение tg и после компенсации реактивной мощности:
где tg - тангенс угла после компенсации
Q – реактивная мощность узла
- табличное значение компенсирующего устройства
Р – полная реактивная мощность узла
tg = (352.96 – 250) 29929 = 0344
По таблице Брадиса определяем = 094. Компенсирующее устройство устанавливаем в КТП данные компенсирующих устройств внесены в сводную таблицу.
Таблица 2.2 – Данные компенсирующего устройства
Средняя реактивная нагрузка за наиболее загруженную смену кВар
Номинальная мощность установки кВар
3.Расчет и выбор трансформаторов
Расчетная мощность трансформатора кВт:
Sр= 07 SВН . (2.3.1)
Sр= 07 103953 = 72767кВА.
Выбираем КТП-1000 с двумя трансформаторами ТМ – 1000 – 1004 типа А:
SТ = 1000 кВА Pхх= 22 кВт Pкз= 248 кВт iхх= 14% uкз= 55% .
Коэффициент загрузки трансформатора :
где SТ – полная мощность трансформатора кВА.
4.Расчет токов короткого замыкания
При проектировании систем электроснабжения учитывают не только нормальные продолжительные режимы работы электроустановок но и аварийные режимы их. Одним из аварийных режимов является короткое замыкание.
Активное сопротивление в точке К1 мОм:
Rк1 = Rэ1 = 1706 мОм.
Реактивное сопротивление в точке К1 мОм:
Хк1 = Хэ1 = 875 мОм.
Активное сопротивление в точке К2 мОм:
Rк2 = Rк1 + Rэ2 (2.4.1)
Rк2= 1706+2204= 391 мОм.
Реактивное сопротивление в точке К2 мОм:
Хк2 = Хк1 + Хэ2 (2.4.2)
Хк2 = 875+082=957 мОм.
Активное сопротивление в точке К3 мОм:
Rк3 = Rк2 + Rэ3 (2.4.3)
Rк3 = 391+6455 = 10365 мОм.
Реактивное сопротивление в точке К3 мОм:
Хк3 = Хк2 + Хэ3 (2.4.4)
Хк3 = 957+575=1532 мОм.
Полное сопротивление в расчетных точках мОм:
Определение ударного коэффициента
Ударный коэффициент в расчетных точках
Расчет 2-фазных и 3-фазных токов КЗ
Трехфазный ток в расчетной точке кА:
где Uк – линейное напряжение в точке КЗ кВ
Zк – полное сопротивление до точки КЗ Ом.
Двухфазный ток в расчетной точке кА:
5.Расчет и выбор аппаратов защиты и линий электроснабжения.
Расчет ШР для силовой группы №1
Максимальный ток в линии А:
где Sм - максимальная полная нагрузка группы кВА
UН – номинальное напряжение питания кВ.
Номинальный ток автомата выбирается из условия Iн.а Iн.р
где Iн.р – номинальный ток расцепителя А.
Iн.р 11 2958 = 3254А.
Выбирается автоматический выключатель марки ВА 52-31-3 с ном. током автомата Iн.а=100А и ном. током расцепителя Iн.р= 40А:
Iу(п) = 135Iн.р Iу(кз) = 10Iн.р
Ток отсечки [4 стр.43] А:
Для линии с одним ЭД
где Iп – пусковой ток А.
где Кп – кратность пускового тока для СД принимается Кп=3;
Iн – номинальный ток приемника А.
где – КПД приемника принимается =08.
Iо ≥ 12 2883 = 34596А.
Кратность тока отсечки:
Принимается Ко = 10.
Расчет кабеля до ШР.
где Кзащ – коэффициент защиты принимается Кзащ = 1.
Iдоп = 1 135 40 = 54А.
Выбирается кабель марки ВВГ (4х16) Iдоп=75А.
Расчет предохранителей для мостового крана.
Длительный ток А по формуле (2.5.6):
Пусковой ток А по формуле (2.5.5):
Ток плавкой вставки для линии с ЭД и тяжелым пуском А из условия [4 стр.43]:
где Iп – пусковой ток ЭД А.
Iвс 2883 16 = 18019А.
Номинальный ток предохранителя А из условия:
Выбираются предохранители марки ППН-35250200А с Iн.п = 250А плавкие вставки Iвс = 200А.
Расчет кабеля до мостовых кранов.
Допустимый ток А по формуле (2.5.8):
Iдоп ≥ 033 250 = 825А.
Выбирается кабель марки КРПТ 3х25+1х16 Iдоп= 105А.
6.Расчет заземляющего устройства
Заземлением называется преднамеренное электрическое соединение какой-либо части электроустановки с заземляющим устройством. Заземляющим устройством называется совокупность заземлителя и заземляющих проводников. Заземлителями называется металлические проводники или группа проводников находящихся в непосредственном соприкосновении с землей.
В качестве искусственных заземлителей применяется угловая сталь газовые трубы круглая сталь полосовая сталь и т.д. для расчета сопротивления заземляющего устройства нужно знать среднюю величину удельного сопротивления грунта.
В данном проекте принимается за грунт песок с удельным сопротивлением = 8 Ом см. В качестве искусственного заземлителя выбирается угловая сталь L=3 м ширина полки 5 см и расстояние между стержнями 1 м. длина периметра 156 м.
Сопротивление заземляющего устройства принимается = 10 Ом из таблицы. Сопротивление одного уголка при грунта с удельным сопротивлением = 1 Омсм R = 295 Ом
Определяется предварительное число стержней по формуле (3):
где – предварительное число стержней;
L – периметр помещения;
α – расстояние между стержнями.
Определяется сопротивление заданного грунта по формуле (3):
где - удельное сопротивление грунта;
- номинальное удельное сопротивление;
R – сопротивление заземляющего устройства
При отношении α 3 для выбора уголков при числе их в контуре равном 156 штук коэффициент использования будет равен: = 061
аким образом определяем количество электродов по формуле (7)
где n – количество электродов
- сопротивление заданного грунта
- сопротивление заземляющего устройства
- коэффициент использования электродов
n = 1180 (10 061) = 194 шт.
Определим сколько электродов нужно забить внутри контура по возможности равномерно по формуле:
где - количество электродов внутри контура;
n – полное количество электроприводов
- предварительное количество электродов.
= 194 - 156 = 38 шт.
Следовательно 38 электродов необходимо забить равномерно внутри контура или параллельно сторонам контура на расстоянии нескольким больше чем α.
Движущиеся части станков и механизмов которые могут явиться причиной травмирования работающих закрывают соответствующими ограждениями. Конструкции ограждающих устройств должны быть достаточно прочными надежно крепиться не мешать производительной работе уборке и наладке станка.
В зависимости от назначения и частоты использования ограждающие устройства выполняют в виде открывающихся или съемных сплошных кожухов. Для ограждения больших зон а также в случае необходимости постоянного наблюдения за ограждаемым механизмом применяют сетчатое ограждение с ячейками 10 х 10 мм.
Ограждения снабжают рукоятками скобами и другими устройствами для удобного и безопасного удержания их при съеме и эксплуатации
Внутренние поверхности защитных дверец крышек ограждения и посадочные места для них окрашивают в ярко-красный цвет сигнализирующий об опасности в случае открытия их. В ряде случаев открывающиеся защитные ограждения (кожухи дверцы крышки) зубчатых ременных цепных передач редукторов и т. п. блокируют с пуском станка пресса или соответствующего узла оборудования. Блокировочными устройствами рекомендуется также снабжать ограждения опасных зон резания на станках и прессах.
Станки пилы и другое подобное оборудование оснащают особым типом ограждения — экранами надежно защищающими рабочих и находящихся около рабочих мест других лиц от отлетающей стружки и осколков случайно поломавшегося инструмента или от брызг смазочно-охлаждающей жидкости.
Для наблюдения за процессом обработки экран выполняют из прозрачного материала обладающего высокой прочностью. На практике хорошо зарекомендовали себя экраны и смотровые окна выполненные из закаленного стекла или стекла «триплекс». Они не теряют прозрачности от воздействия высокой температуры отлетающей стружки и смазочно-охлаждающей жидкости.
Станки при работе на которых вспомогательные операции должны производиться при остановке главного движения (шпинделя) оснащают быстродействующими тормозными устройствами обеспечивающими останов движущихся частей в определенных положениях для удобной и безопасной установки или снятия детали. Приспособления для пуска должны исключать возможность самопроизвольного включения станка. У станков с кнопочным включением пусковая кнопка должна быть утоплена на 3— 5 мм- Кнопка «стоп» окрашивается в красный цвет. Станок должен быть остановлен во время смены инструмента установки и снятия детали а также при ремонте смазке и окончании работы.
Большое значение в предупреждении производственных травм имеет соблюдение правил ношения рабочей одежды. Во избежание захвата одежды вращающимися частями станка или обрабатываемой деталью одежда не должна быть излишне свободной иметь развевающиеся концы рваные части и т. п. Рукава должны плотно облегать руку и быть застегнуты на пуговицы. Применение завязок не допускается так как их концы могут быть захвачены вращающимися частями станка или обрабатываемой детали.
Ввиду того что при обслуживании станков приходится часто находиться над вращающимися деталями во избежание захвата волос станочники должны работать в головных уборах причем как женщинам так и мужчинам следует полностью убирать волосы под головной убор (берет косынку и т. п.). Концы косынки должны быть тщательно заправлены.
Соблюдать правила техники безопасности необходимо при анодно-механическом процессе разрезки металлов. На станке анодно-механического действия сила тока проходящего через ленту или диск не должна превышать 15 А на 1 кв. мм поперечного сечения ленты- Обычно процесс резки осуществляется при постоянном токе силой до 600 А и напряжении до 28 В при средней плотности тока 100 Акв.см.
На станках анодно-механического действия электролитом служит жидкое стекло плотностью 143—155 гкуб.см. Электролит подается насосом. Процесс электролитической разрезки сводится к анодному растворению обрабатываемого материла. При этом выделяются пары и газы оказывающие вредное действие на слизистые оболочки носа и дыхательных путей работающего. Поэтому станки анодно-механического действия оборудуют эффективными местными отсосами а рабочих обеспечивают средствами индивидуальной защиты — резиновыми перчатками защитными очками и др.
В результате спроектированной системы элетроснабжения механического цеха предприятия тяжелого машиностроения получает питание от энергосистемы по кабельной линии электропередачи напряжением 10 кВ.
Была определена схема распределения электроэнергии по цеху - радиальная. Питание цеха осуществляется кабельными линиями проложенными в супеси. Для выбора элементов схемы электроснабжения был проведён расчёт токов короткого замыкания. На основании этих расчетов были выбраны аппараты защиты. Предложенная схема электроснабжения отвечает требованиям надёжности экономичности и безопасности.
Были рассмотрены требования безопасности при проведении работ и при работе на станках.
Алиев И.И. Справочник по электротехнике и электрооборудованию. – 5-е изд. испр. Серия «Справочники». – Ростов нД.: Феникс 2004-480 с.ил
Двоскин Л.И. Схемы и конструкции распределительных устройств. – 3-е изд. перераб. И доп.- М.: Энергоавтомиздат 1985. – 240 с.ил.
Пособие к курсовому и дипломному проектированию для электроэнергетических специальностей вузов: Учеб. Пособие для студентов электроэнергет. спец. Вузов 2-е изд. перераб. и доп. В.М. Блок Г.К. Обушев Л.Б. Паперно и др.; Под ред. В.М. Блок. – М.: Высш. шк. 1990-383 с.ил.
Правила устройства электроустановок. Санкт-Петербург: Деан 1999.
СниП 23-05-95 Естественное и искусственное освещение
Справочная книга для проектирования электрического освещения. Под ред Г.М. Кноринга. Л.: Энергия 1976.-384 с. ил.
Федоров А.А. Каменева В.В. Основы электроснабжения промышленных предприятий: Учебник для вузов.-4-е изд. перераб и доп.- М.: Энергоавтомиздат 1984.
Шеховцов В.П. Расчет и проектирование схем электроснабжения. Методическое пособие для курсового проектирования. Серия «Профессиональное образование» - М.: Форм: Инфа-М 2004. – 214 с.